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电焊机标准–电阻焊机


关键词:焊机;变压器;电阻;控制器;电焊机

中华人民共和国国家标准

电阻焊机的安全要求(摘要)

GB 15578-1995

5.1 绝缘电阻

5.1.1 焊机或控制器中电源输入回路与外壳之间及变压器输入、输出回路之间的绝缘电阻应不低于2.5MΩ。

5.1.2控制器中不与外壳相连,电压高于交流42V或支流48V的回路,对外壳的绝缘电阻应不低于1MΩ;电压低于或等于交流42V或直流48V的回路,对外壳的绝缘电阻应不低于0.5MΩ。

5.2 介电强度

5.2.1 焊机或控制器中不与外壳相连的各带电回路按其工作电压大小应能承受
表1规定的50Hz正弦交流试验电压,历时1min,应无闪络或击穿现象。

表1 V额定工作电压U0(交流有效值或支流平均值) 试验电压(交流有效值)

UG≤60 500
60<UG≤125 1000
125<UG≤250 1500
250<UG≤500 2000
500<UG≤660 2500

5.2.2 试验部位

a. 电源输入回路与外壳之间;
b. 变压器的输入、输出回路之间;
c. 控制回路与外壳之间。

5.4 温升限值

5.4.1 阻焊变压器绕组温升限值
阻焊变压器(空冷式或水冷式)绕组的温升限值应符合表2的规定。

表2 K

阻焊变压器
的冷却介质 测定方法 不同绝缘等级时的温升限值
A E B F H
空气 电 阻 法
热电偶法
温度计法 60
60
55 75
75
70 85
85
80 105
110
100 130
135
120
水 电 阻 法
热电偶法
温度计法 70
70
65 85
85
80 95
95
90 115
120
110 140
145
130

注:初级绕组应选用电阻法测量温升。

5.4.2 阻焊变压器铁芯及其它零件的温升限值。
阻焊变压器铁芯及其零部件的温升限值均不能超过表2规定值。

5.4.3 焊接回路的温升限值
阻焊变压器以外的焊接回路及其零部件(电极除外)的温升限值应不超过60K。

5.4.4 控制器的温升限值
控制器的操作手柄、壳体、控制变压器的温升应不超过表3规定的限值;对于电器2元器件及半导体器件的温升(度)限值应符合有关标准规定。
连接到发热件(如管形电阻、板形电阻、瓷盘电阻等)上的导线,其绝缘端部的温度不超过65℃。

5.4.5 移动式点焊机的手工操作部分及可能触及的壳体的温升限值应按控制其的操作手柄、壳体的温升限值考核。

5.5 气路
当气动压缩空气系统的压力为额定压力的1.2倍时,焊机的气路系统应能正常工作,无漏气现象。
表3 K
控制器的零、部件 温升限值
操作手柄 金属的
非金属的 10
30
可能触及的壳体 金属表面
非金属表面 20
40
控制变压器 E级绝缘
B级绝缘
F级绝缘 80
90
115

5.8 水路

5.8.1 水冷却系统在0.15MPa压力下,应能达到焊机或控制器的额定水流量。
5.8.2 水冷却系统在0.3MPa压力下应能可靠地工作,并无漏水、渗水现象。
5.8.3 对带有水冷晶闸管元件的焊机或控制器,应装有热保护装置。否则,应在其水冷却系统装设水流量或压力监控装置。当水流量或水压力低于或等于极限值时,监控装置应能自动断开主回路或阻止主电路导通。
对于不带有水冷晶闸管元件的,其水冷却系统如何监控由产品标准规定。
5.8.4 对于直接水冷的晶闸管元件,在带有输入电压的部分应使用绝缘性能优良的橡胶软管或聚乙烯软管等。焊机或控制其进水侧及出水侧的冷却水管的长度应按输入电压决定:
220V ≥0.7m
380V ≥1.1m
5.8.5 焊机的水冷却系统的溢流装置应保证有观察水流的可能性。

7 检验规则

7.1 每台焊机或控制器需经检验部门检查合格后方能出厂,并应附合格证书。

7.2 检验的分类

焊机或控制器的检验分为:
a. 出厂检验
b. 型式检验

7.3 出厂检验

7.3.1 每台焊机或控制器出厂前均应进行出厂检验,出厂检验必须包括表5所列项目。

表5 序号 检验项目 试验方法条款 技术要求条款

1 外观检查 6.2 5.9.1、5.9.7、5.9.2、5.9.3、5.10、5.8.5、5.6、5.9.5
2 绝缘电阻测量 6.4 5.1
3 介电强度试验 6.5 5.2
4 气路系统密封性试验 6.8 5.5
5 水冷却系统密封性试验 6.6.1 5.8.2
6 水流量测定 6.6.2 5.8.1
7 水压力监控装置试验 6.6.3 5.8.3

7.3.2 出厂检验项目应符合本标准的要求,否则应进行返修,或调换零、部件,直至全部合格为止。
7.3.3 用户用权按出厂检验项目检查焊机或控制器是否符合本标准要求。

7.4 型式检验

7.4.1 型式检验除出厂检验项目外,还应包括表6列除的安全要求项目。

表6

序号 检验项目 试验方法条款 技术要求条款

1 温升试验 6.3 5.4
2 外壳防护等级的检验 6.7 5.9.4
3 测定晶闸管冷却水管长度 6.6.4 5.8.4
4 油路系统密封性试验 6.9 5.6

7.4.2 凡属下列情况之一者,应进行型式检验:
a. 试制的新焊机或控制器;
b. 已定型的焊机或控制器当设计、工艺改进或关键性材料更换,有可能影响到产品的性能指标发生变化时;
c. 不经常生产的焊机或控制器再次生产时;
d. 制造厂对于批量生产的焊机或控制器应定期抽试,每三年不少于一次。

7.5 型式试验的抽样及评定方法,应按JB/T5256标准规定进行。

现场更换电厂主蒸气阀门的焊接技术

我厂在机组大修中,发现高温高压主蒸气阀门门座密封面已埚坏,无法修复。为此,决定采用焊接方法现场更换主蒸汽阀门。

1 焊前准备
   (1)材质检验 经光谱分析,主蒸气管和新阀门的材质为12Cr1MoV。
   (2)坡口形式及尺寸由于壁厚达23mm,故采用VY形坡口(见图1)以保证焊透及焊接质量。坡口制备以机械加工方法进行。对接管口端面应与管子的中心线垂直。



   (3)组装对口  焊件在组装时严禁强制对口,并将焊口表面及坡口两侧各10~15mm范围内的油、漆、垢、锈清除干净
   (4)焊条在350℃下烘干2~3h,随用随取。焊丝用砂纸打磨干净露出金属光泽。
   (5)焊接现场必须采取防风措施。,不得有穿堂风。

2 焊接工艺及措施
   (1)焊前预热  焊前预热70~100℃。
   (2)定位焊  定位焊所用焊接材料和施工工艺必须与正式施焊时的要求相同。由于被焊管道直径大于159mm,为了保证对口质量,宜用相同材质的圆钢进行辅助,即先将圆钢斜嵌在坡口内1/2~1/3深处,沿周均匀分布3~4点。当打底焊焊至圆钢处时可将其敲掉,待打底完毕后,再将焊点磨平。定位焊后应检查各个焊点质量,如有缺陷应立即清除,重新定位焊。
   (3)打底焊 采用氩弧焊方法进行打底焊,电源极性为直流正接,焊丝为TIG-R31,氩气流量为6~8L/min,电流70~80A,焊层厚度不小于3mm。打底焊过程中,如发现有裂纹、气孔等焊接缺陷时,应将其彻底铲除后,再继续施焊。不得用重复熔化的方法来消除缺陷。为防止焊接裂纹的产生,打底焊应一气呵成,不得中途停止。
   (4)填充、盖面焊 打底焊缝经磁粉探伤合格后,采用手工电弧焊方法立即进行填充焊和盖面焊,电源极性为直流反接,焊条选用R317。焊条直径为3.2mm时,焊接电流为90~120A;焊条直径为4.0mm时,焊接电流为120~150A。焊道的单层厚度不大于所用焊条直径加2mm。
   (5)焊后热处理  加热温度为720~750℃,保温1~1.5h加热和冷却速度一般不大于300℃/h,温度300℃以下不用控制。

3 结  论
   采用上述焊接工艺焊制的结构件,经焊工自检和专业检验,其外观合格,再经超声波控伤、光谱分析、硬度测试亦合格。实际运行3年以来,焊缝无异常现象,取得了良好的效果。

焊接过程自动化是提高效率的关键


在现代制造业尤其是汽车制造业中,焊接与切割技术作为重要的加工手段,占有非常重要的地位。近年来,我国的焊接产业发展迅速,但以人工操作为主的传统焊接方式仍占有相当比例,生产效率相对较低,因此,我国的焊接产业急需提高自动化程度,满足高效率化的要求。高效、高速、智能化焊接是现代焊接技术的发展方向,是实现现代化焊接的必由之路,焊接机器人在提高焊接质量、降低焊接成本、实现焊接自动化方面扮演着重要角色。

AI:我国汽车工业的飞速发展对汽车制造技术特别是焊接技术的要求越来越高,提高焊接过程的自动化程度是提高生产效率的最有效途径之一。请您介绍一下近年来国内外机器人在汽车工业焊接中的应用情况。

奥村尚也:就日本在汽车制造过程焊接技术的发展而言,1980年为日本的焊接机器人元年,随着汽车工业的飞速发展,用户对汽车性能等的要求日益提高,这就要求汽车生产厂家必须在尽可能短的时间内,开发出新的车型,而传统的焊接自动化是使用专机进行焊接,因此,每开发一个新车型,焊接专机设备就需要重新设计制作,这样不但成本非常高,而且专机的设计制造周期也很长,于是,汽车生产厂商向焊接机生产供应厂商提出新的要求,希望将焊接专机变为柔性生产线,即在开发新的车型时,无需重新设计制造焊接专机,只需更改相关软件就可以满足新车型的生产要求,从此各大厂商开始研究开发焊接机器人,并为汽车制造业的发展做出了巨大贡献。

现在,汽车生产线使用焊接机器人已经非常普及。近几年,中国的汽车产业发展非常迅猛,全世界各大汽车制造商几乎都在中国设立了合资生产厂,同时争先恐后地将最新的车型投入到中国市场。为了实现高速、高效、自动化焊接,各大汽车制造商在建厂的同时,就将焊接机器人投入其生产线,大大带动了汽车工业焊接自动化的发展。中国早在10年前就开始进口焊接机器人,每年进口的数量在不断攀升。目前,焊接机器人的应用行业主要为汽车、摩托车等大批量生产型企业,但是和世界先进国家相比,自动化程度还很低。随着汽车工业的飞速发展,汽车制造厂商偕同大量的零件供应商一起进入中国,所以焊接机器人的需求将会有突飞猛进的发展。具有长远眼光的企业,为了能在将来处于不败之地,不顾眼前投资的风险,纷纷大胆导入焊接机器人设备。

李瑞峰:目前,在我国,30%的工业机器人应用于汽车制造业,其中50%以上为焊接机器人;在发达国家,汽车工业机器人占机器人总保有量的53%以上,在世界各大汽车制造厂,年产每万辆汽车所拥有的机器人数为10台以上,如果加上汽车零部件和配件,年产每万辆汽车至少拥有30台以上机器人。工业机器人在汽车制造中应用的领域非常广泛,主要部位有车身、车窗、车架、底板、保险杠、驱动装置、隔热器、散热器、车轮、车门、行李箱、制动器、变速箱、总装等,按用途分主要有点焊、弧焊、其他焊以及喷涂、搬运、上下料、切割、装配、检测、清理等。

日本在汽车工业中使用的机器人数量居世界首位,据日本机器人协会(JARA)发表的一份调查报告显示,与电气/电子工业一样,汽车工业依然是日本机器人的最大市场之一。日本汽车工业用弧焊机器人所占份额最大,其次是点焊,其余50%以上的工业机器人用于各种不同的生产作业,这要比日本海外同行的应用范围大得多。

我国的工业机器人从20世纪80年代“七五”科技攻关开始起步,在国家的大力支持下,通过“七五”、“八五”科技攻关,已基本掌握了机器人的设计制造技术、控制系统硬件和软件设计技术、运动学和轨迹规划技术,生产了部分机器人关键元器件,开发出喷漆、弧焊、点焊、装配、搬运等机器人,其中有130多台(套)喷漆机器人在20多家企业的近30条自动喷漆生产线(站)上得到了规模应用。

中国工业机器人的发展大致经历了三个阶段:第一阶段是20世纪80年代,为了跟踪国际机器人技术的发展,先后推出了弧焊、点焊、喷涂等多种工业机器人,如哈工大研制的华宇系列点焊弧焊机器人用于哈尔滨轻型车厂等。20世纪80年代中国实现了国产工业机器人零的突破,但是由于国外技术的封锁和当时技术发展的局限性,在没有国家相关技术支持的前提下,没有能够坚持下去。

第二个阶段是进入20世纪90年代,国家“863计划”开始注重高科技如何推动国民经济的发展。1995年5月,启动了汽车工业机器人产业化的项目。首先联合长春一汽,开发两台负荷为100kg的点焊机器人,该项目由哈工大承担机构本体的设计,中科院沈阳自动化研究所负责控制器的开发,一汽负责机器人的制造和应用工程。1996年7月15日,在一汽建厂40周年之际,点焊机器人HT100在一汽开发成功,并成功用于一汽的汽车生产线上。在“863计划”的进一步支持下,经过5年多的时间,先后又研制出HT120点焊机器人、HT10弧焊机器人、HT30搬运机器人等四个型号21台机器人,用于一汽轿车的车身点焊和轻型车车架的弧焊。通过这一阶段的发展,中国人自己具备了独立设计和生产工业机器人的能力,培养了一批高水平的研究生产队伍,同时打破了外国机器人在中国垄断的局面。

第三个阶段是进入21世纪,中国的工业机器人发展进入了一个崭新的阶段,其最大的特点是中国的机器人企业逐渐成长起来,开始走上一条不单依靠国家项目支持,而能够进行自主发展的道路。以企业为主体、以市场为导向、以赢利为目标的机器人产业开发群体正在形成。

AI:提高焊接自动化技术是一个系统工程,对焊接设备、焊接工艺/方法、焊接辅具等都有很多新的要求,您认为在自动化焊接方面,与世界先进水平相比,我们的差距主要体现在哪些方面?

奥村尚也:焊接自动化对周边设备提出了很多新的要求。首先值得注意的是,焊接自动化的主角不是焊接机器人,而是被焊接工件本身,工件的精度达不到要求,即使投入最新功能的焊接机,如激光传感跟踪焊缝功能,也是有一定限度的,所以提高工件的精度是提高焊接自动化的前提条件。

其次,为了实现高速、高效率焊接,对焊接电源的要求也逐步提高,尤其是一些著名汽车制造厂,使用镀锌钢板和传统的焊接机,就很难实现高速、高质量的焊接。近年来,OTC公司开发了一款微电脑控制脉冲MIG焊接机,在焊接渡锌钢板时,由于其电弧非常稳定,可以实现1.2m/min以上的高速、高质量焊接。

再有,就是对机器人周边工装夹具的要求也非常高,焊接工艺是利用电弧的高温融化金属的过程,会发生变形,所以在设计工装夹具时,必须考虑其可能的变形量,可是汽车的工件都是三元空间的形状,造型非常复杂,其变形预测也非常困难,这就需要设计制造的人员有非常丰富的经验和精湛的技术。

与国外先进国家相比,中国的焊接过程自动化程度还有很大差距。各大汽车制造商在中国办厂的同时,就将先进的自动焊接设备投入中国,这只是初期投入,今后在增加自动化设备时,从成本、交货期以及售后服务等多方面考虑,必须从国内采购。机器人本体、焊接机等通用设备,世界很多生产厂商都在中国设立生产据点或销售网络,可是工装夹具就需要国内的专业厂商提供,而目前国内能够满足要求的专业厂商还不多。我相信,随着中国汽车制造业的发展成熟,这些差距会逐步缩短。

李瑞峰:近年来,我国在自主研制生产工业机器人方面取得了一定成绩,但是,受关键零部件如交流伺服电机、精密减速器等仍依赖于进口以及没有形成批量生产等因素的影响,目前在汽车工业中应用的机器人仍以进口为主。

目前,国内大型汽车企业特别是合资企业中,在汽车车身的焊装线上基本采用机器人焊接,而且大都是随整条汽车焊装线整体引进,只有部分汽车企业采用了国内企业设计完成的焊装线,而在大部分的汽车零部件及配件生产企业,因为工艺特殊、单元分散、适应产品品种多等,多数由国内机器人开发企业承担。

从国内企业使用机器人的比例来看,远远没有达到先进国家生产每万辆汽车所使用机器人的比例,大多数中小企业仍然采用手工和半自动化焊接,特别是一些零部件厂应用机器人的比例更低,因此,随着中国汽车工业的快速发展,对机器人的需求将会越来越大。

AI:请您谈一谈未来应用于汽车工业的焊接技术及焊接机器人的新发展。

奥村尚也:汽车行业的发展水平,代表了一个国家的综合技术水平,汽车工业的发展将会带动其他行业的发展。各厂商为了在日渐激烈的竞争中立于不败之地,必须率先实现焊接自动化,因此,今后除了如汽车、摩托车这样的大批量生产行业,一些产品多样化的企业,为了提高焊接质量,也将会考虑使用焊接机器人,如钢结构等行业,与此同时,对焊接机器人的要求也必然会逐步提高,如说对焊道的自动跟踪系统的需求会逐步加大等。作为焊接机器人和焊接机的专业生产厂家,OTC公司将继续为提高中国的高速、高效、自动化焊机做出自己的贡献。

李瑞峰:由于焊接技术是基于多学科交叉融合的产物,随着现代科学技术成果的不断涌现,必将推动焊接技术更新更快的发展。除了物理、化学、材料、力学、冶金、机械、电子学等学科的新发展将会推动焊接新材料、新工艺的不断出现外,计算机、控制理论、人工智能等信息科学领域的新进展将进一步将焊接工艺实现的手段推进到自动化、机器人化和智能化的新阶段,进而实现几代焊接人的梦想——用机器来代替人工进行焊接作业。

对于在汽车工业中的点焊应用来说,目前已广泛采用电驱动的伺服焊枪。日本丰田公司已决定将这种技术作为标准来装备其日本国内和海外的所有点焊机器人。据本田公司称,用这种技术可以提高焊接质量,在短距离内的运动时间也大为缩短,因而试图用它来代替某些弧焊作业。据富士电机报导,该公司最近推出一种高度较低的点焊机器人,用它来焊接车体的下部零件,这种矮小的点焊机器人还可以与较高的机器人组装在一起,共同对车体上部进行加工,从而缩短了整个焊接生产线的长度。

目前,用2台机器人协调工作进行弧焊已相当普遍。此时,一台弧焊机器人焊接工件,而另一台夹持机器人夹持工件,从而不必为特殊工件专门设计成本很高的专用夹具,并能保持最佳的焊接压力。目前,丰田公司已开始使用能够焊接厚度为0.6mm的薄钢板(间隙 2 mm)的弧焊机器人,由于这种弧焊机器人能从钢板一侧进入到焊接位置而不必像点焊机器人那样需要从钢板两侧进入到焊接位置,因而将优先取代某些点焊作业。

在日本,激光焊接还不是很普遍,而柔性本体生产线(FBL)方案的应用已日益增多。在这种场合下,各种形状的板金件都采用激光焊接,以形成车体的板金件。将处理速度更高的微处理器引入到机器人控制器,显著提高了机器人的运动控制性能,从而提高了生产效率。由于运动控制性能的不断提高,使得一些新型应用成为可能,比如汽车油箱的线焊,采用特殊的焊机焊接油箱的接缝,专门设计用于特定的油箱形状,而为了便于装入到车体内的有限空间内,油箱的形状越来越复杂,因而这就要求机器人的工作尽可能满足这一需要。过去,由于难以保持恒定的线焊速度,很难实现这一任务,而使用了新的机器人控制器后则能够顺利完成这一任务。

计算机视觉以其信息量大、精度高、检测范围大等特点,在焊接领域得到了广泛应用,为实现焊接操作自动化提供了有力手段。借助CCD摄像机、红外摄像仪、X光探伤仪、高速摄像机等图像传感设备及智能化的图像处理方法,许多机器人及特定的自动焊机也具备了一定的视觉功能,它们不仅可以模拟熟练焊工的视觉感知能力,而且可以超越人的局限,完成诸如获取并处理强弧光及飞溅干扰下的焊缝图像,实时提取焊接熔池特征参数,预测焊接组织、结构及性能等,实现人类难以直接作业的特殊场合(如水下、空间核辐射环境等)的自动焊接施工,确保焊缝质量的稳定性和可靠性。在国内外研究人员的共同努力下,计算机视觉广泛应用于焊缝跟踪、熔池形状与熔透控制、焊道形貌检测与控制等领域,为焊接生产和过程自动化、智能化作出了重要贡献。鉴于焊接过程的复杂性、先进制造业对焊接技术更高层次的需求及用户对新型视觉传感系统更高的性价比要求等,当前还必须解决系统的复杂性与可靠性、实时性与精确性、可控性与智能化等方面的问题。

随着全球经济的一体化发展,世界制造中心逐步向中国转移,中国工业机器人的产业也将会快速地发展起来。我坚信,在不远的未来,在中国的汽车生产线上会有越来越多的国产焊接机器人发挥作用。

人物简介

奥村尚也:毕业于日本京都产业大学经营学部,1986年3月进入日本OTC公司(DAIHEN Corporation)工作,2002年1月任欧地希机电(上海)有限公司副总经理,2004年6月至今一直任欧地希机电(上海)有限公司总经理。

李瑞峰,1996年获得哈尔滨工业大学机电控制自动化专业博士学位,现为哈尔滨工业大学机器人研究所副所长、教授,中国人工智能学会机器人委员会委员,中国标准化学会工业机器人分会委员,主要从事工业机器人技术、智能服务机器人技术的研究,先后参加和承担多项“863计划”项目,设计完成了多个型号的工业机器人。

( 来源:AI 杂志)

功率IGBT的并行连接

赛米控 应用经理 Arendt Wintrich

  在需要对大电流或大输出功率加以控制的电路中,常常采用并行连接。晶体管模块发明至今的近20年里,赛米控一直专注于研究面向大功率应用的并行电路方案。目前比较成熟的方案有两种,属于不同层次,分别是模块内的芯片级并行连接和变频器一相中的模块级并行连接。
  要保证系统可靠运行,关键在于使电流在各并行通道间均匀分布,从而使所有IGBT的结点温度保持一致。面对这个问题,系统设计者经常举棋不定,是否需要降低电流额定值?如果是,应如何针对特定应用选取恰当的因子来确定电流额定值的降低幅度?影响结点温度和电流分布的主要因素可归为以下3点:
  1、对于并行连接的各模块,冷却条件的不同将直接导致结点温度的差异;
  2、功率半导体静态参数以及接线端电阻的差异,使静态电流分布不均匀;
  3、器件的结构设计、半导体的参数,均可导致IGBT开关特性的差异。
  要研究静态电流分布,首先必须明确上述差异。为此,一些学者借助统计学方法,初步获得了半导体的参数分布特性。结果表明,实际参数分布中不满足对称规律的样本约占总体的10%。
  考虑到半导体自身对并行连接时的开关特性存在影响,IGBT的传输特性就成了最敏感的参数。此处的差异将导致开关损耗的不对称性,不对称的程度由差异的大小和并行连接芯片或模块的数量共同决定。实际上,IGBT数量为2~3时不对称性最大,但通常不会超过10%。
  在结构设计中,导致开关特性差异的主要原因是寄生电感。对于模块内部,需要特别注意各芯片和辅助发射极间反馈电感的对称布局。我们采用了一套由6个模块并行连接构成的试验装置来模拟一个典型的变频器系统,试图对传输特性和结构设计的影响加以对比。为此,我们把阈值电压最低的模块装在最左边,阈值电压最高的模块装在最右边。试验中,测量开通过程中模块的峰值电流并以此作为定量评估标准,结果表明,采用对称交流端连接时,开关特性的最大差异为11%,采用非对称交流端连接时,最大差异则达到了32%。
  要实现并行连接方案中各模块间电流的对称分布,必须使功率源(例如直流侧储能电容)和模块之间、模块和负载之间的开关电感严格一致。其关键在于电流路径的长度,功率源、模块、公共负载间的各并行路径长度必须相等。通过定量对比我们可做出以下结论:与结构设计导致的不对称相比,模块内部因素和IGBT参数分布引起的不对称在程度上要轻微得多。此外我们还发现,在对称结构设计中,静态和动态功率失配仅发生在临界情况下。

通过高速偏转光束进行小部件激光焊接

1问题的提出

  通过采用聚焦极好的千瓦级CO2激光可大大提高焊接的速度。与此有关的对传统激光加工机动力学方面的高  要求只有少数激光装置能满足。尤其是严重弯曲的轨道运动,如小尺寸部件结构的加工更成问题。

  即使是动力学最佳的激光机,如以线性运作的二维切割设备在切割10mm直径的圆结构时也只能得到约20m/min的轨道速度。曲率半径较小的轨道结构只能降低精度或减小速度进行。
  
  2解决的途径
    
  替代和补充传统激光加工机普通的卡笛儿式或交链式轴系的方法是采用使激光束在工件上移动的光束偏转系统。用该系统替代常用焊接和切割头时,操作系统(龙门吊或工业机械手)只能承担对部件的基本定位和加工头的作用,实际操作进量由加工头中转动的光束偏转系统反射镜来实现。由于该偏振镜质量轻,这种光束转动即使在很高的推进速度(600m/min)时也特别精确。

  这种光束偏转系统目前主要用于激光标记或低激光功率(几百瓦)的焊接。这里激光束通过透镜聚焦,由两个相互垂直、通过电流计扫描器驱动的偏振镜移动光束聚焦在工件上。偏转系统的结构和操作原理不仅确定了偏转系统与部件间的距离,还确定了最大可达工作范围。因为焦点在一个环形面上移动,这在原理上决定了像差的出现。这与待加工外形的尺寸,即所需激光束的偏转角有关,可能限制使用范围。采用平场透镜可避免这种像差,可在确定的工作场所用恒定光束强度加工平面工件。

  由于采用透镜光学件和扫描反射镜,商用光束偏转系统的供应商将可传输的激光功率限制在几百瓦,而对于机械制造中通常的毫米级焊深来说,则需几干瓦功率的激光。

  3高功率激光的光束偏转系统

  夫朗和费材料-射柬技术研究所为此研制一种光束偏转系统,用于激光功率高至4kW的CO2激光加工时。这有助于将高技术可实现的加工进给速度化为工业应用。

  加工系统由具有电流计扫描器的光束偏转单元和具有抛物面镜的聚焦系统组成(图1),该抛物面镜可以通过附加反射镜完成动态焦点跟踪。于此产生一种硬件基本块形成模件式PC卡的控制和特种加工任务的控制程序,该系统还采用光束监控附加部件加以完善。此外,为了传输高功率激光,对所有光学部件都进行冷却。

激光焊接用光束偏转系统原理图


  4应用实例

  替代轴运动系统的一个例子是用一维光束偏转的小部件激光点焊,这里激光功率和脉冲序列同时得到控制。自1977年以来工业部门流行的加工中已实现500ms内16个焊接点。于是在一个多站加工台上可将8个圆形弯曲板条焊成一个环。每年这类焊件数约2000万。


  另一可望成功的应用领域是将螺帽、管脚、管子等焊入组合部件。将直径为2.5mm的小管焊入孔板。焊接时间约100ms。这里,需要用传感器控制确定下一待焊管的位置,以免由于位置公差使整个部件扭曲。

  原则上,图形加工的轨迹,尤其是加工小直径时,用其他系统也可达到,但采用光束偏转系统可以几乎是无限制地实现加工形状的多样化。因为对于光束偏转系统来说,与传统运动系统的不同在于,在焊缝产生的过程中要保持恒定的进给速度,待加工的几何尺寸不起重要作用,相反加工头与部件的精确定位倒是重要的。

我国焊接技术的发展及其在国家建设中的作用


1 我国焊接技术与学科发展过程

我国焊接能发展到现在与下面几个重要因素有关:

1.1 高等院校焊接专业的设置

没有高校培养与输送焊接专业人材,就很难想象我国焊接能如此快速发展。谈到高校焊接专业的设立,我们要感谢苏联专家帮助我们于1953年在哈尔滨工业大学建立第一个焊接专业,由1名教授、2名副教授讲授焊接专业课,培养焊接专业师资研究生与5年制焊接工程师。有了这批师资研究生,以后国内清华大学、天津大学等也陆续设立焊接专业,为国内输送大批焊接专业人材。

1.2 12年焊接科学规划的制订与执行

1955年制订了12年焊接科学规划。为了执行、协调、检查12年科学规划的实施情况,国家科委成立了各门学科协调组,机械学科有机械协调组,下设焊接协调分组。我国焊接科研力量分散在高校、科研单位与厂矿,不象苏联集中在巴顿焊接研究所,英国集中在焊接研究所(TWI)。因此,为了实现12年焊接规划的执行,需要分工协调,发挥各单位的优势,当时我身为焊接协调分组组长,每年组织全国科研、高校、厂矿等有关单位,进行课题协调、分工、检查执行规划情况。在全国焊接工作者共同努力下,提前完成了焊接科学规划,这一规划的完成为今后焊接发展打下了基础。

1.3 焊接新技术的发展

新中国成立以来,以美国为首的资本主义国家对我国进行封锁。我们无法从国外获得焊接新技术、新设备。50年代末到60年代中期即“文革”前,广大焊接工作者解放思想,发展多种焊接新技术,把我国焊接推向一个崭新的腾飞时期。1959年科研单位研究等离子切割机。1960年与工厂合作研制成功氩气等离子切割机。1962年研制成功氮气等离子切割机。1960年高等学校与工厂研制成功低压型真空电子束焊接设备。1967年科研单位与工厂合作研制成功高压型(150千伏、200千伏)真空电子束焊机。科研单位自行设计、制造了中型真空高温钎焊炉。与此同时又研制成功镍基、银基钎焊料,并开展了航空发动机涡轮叶片与压气机空心叶片的钎焊。其它焊接新技术如电渣焊、摩擦焊等新技术也在这个时期相继研制成功。这些焊接新技术的掌握对于国民经济建设与国防尖端产品的研制起到了重大作用。

1.4 焊接工作者无私奉献

改革开放前,焊接工作者工资低,生活艰苦,工作条件差,为了国家建设,他们在各条战线默默地忘我劳动,表现出无私奉献精神。

1.5 焊接学会与焊接协会的作用

焊接学会和焊接协会的成立对我国焊接科学与焊接生产的发展起到了重要作用。两会组织全国焊接会议、开展学术与生产交流,此外还定期召开国际学术会议与国际焊接展览会,组织焊接代表团参加国际焊接学会、美国、日本以及亚太地区焊接学术会议。这些对提高我国科研与生产水平都起到了促进作用。两会工作得到上级领导与中国机械工程学会的肯定。

1.6 研究生制度的建立研究生制度的建立大大增强了我国焊接科研力量。

研究生制度实施以来,培养了大批中、高级焊接人材,使焊接有了很大的发展,只要导师很好的培养,这支力量是不可估量的,是我国焊接兴旺发达的希望。

2 焊接在国民经济、国防建设中的作用

2.1 焊接在国民经济建设中的作用

(1)大型水轮机转子叶片的抗泥沙、抗气蚀材料的堆焊

我国多数河流水中含有大量的泥沙,造成水轮机叶片严重磨蚀。从60年代到80年代,国内科研部门与水力发电厂进行了大量的工作,试验了各种叶片覆面方法和覆面材料。试验结果认为,采用抗泥沙磨蚀材料堆焊在叶片上是较好的可行方法。科研单位于1958年创造性地研制成功国内外最先进的耐磨一号快速堆焊焊条,这种焊条不仅工艺性能好、容易掌握、熔敷速度远高于同类型高合金铸造芯的堆焊焊条,而且具有优异的抗泥沙磨损、抗气蚀性能。用它堆焊黄河七里营水电站泥沙磨蚀十分严重的水轮机叶片,效果很好。用耐磨一号堆焊在吉林丰满水电厂气蚀严重的水轮机叶片上,叶片寿命提高3倍以上。在上述实验基础上,水电部、一机部决定在哈尔滨电机厂用耐磨一号堆焊在新制造的两台4.4万kW盐锅峡水轮叶片及下环局部区,经过黄河两个汛期,水轮机叶片露出光亮的堆焊层而无泥沙磨损痕迹。上述试验成功为解决我国黄河、长江水电厂水轮机泥沙磨蚀,开辟了一条可行途径。

(2)三门峡水轮机分瓣转子的现场焊接

三门峡水轮机分瓣转子的制造与现场焊接是50年代中苏合作项目。为了便于通过山洞隧道,水轮机转子分成两个半瓣,精加工后要求现场不再加工,因此要求严格控制焊接变形。这项工作按合同由苏联专家到现场完成,由于苏联撕毁合同,国家决定我们自己完成。周总理亲自过问,由一机部、水电部组织国内有关单位专家攻克焊接关。周总理指示三门峡分瓣转子的焊接必须建立在完全可靠的基础上,不能有一点差错,焊接科技人员按照总理指示,经过多次模拟试验,掌握了焊接变形规律,总理还是派一机部沈鸿副部长审核,沈鸿副部长认为焊接方案可行,万一焊接变形超过技术要求,可用“蚂蚁肯骨头方法”在工地进行加工校正,最后总理批准施焊。水轮机分瓣转子焊接是成功的,焊接变形远小于技术要求。我国焊接工作者不辱使命,完成了任务,得到总理赞许。

(3)等离子切割新技术在制造化工设备中的应用

1960年科研单位与工厂合作研制成功氩气等离子切割机并定型生产。这项技术为国内制造化肥设备起到了重要作用,它解决了制造化肥设备中不锈钢切割关键问题,这是焊接工作者子瞄准国民经济建设需要,超前发展焊接新技术的典型例子。

(4)12000吨水压机的制造

60年代我国大型水压机只有一台,12000吨水压机立柱还不能整锻制造。我国创造性地用电渣焊新技术,分段锻-焊制造出12000吨立柱。这一成就显示出焊接在制造重型机械设备的潜力。

(5)大型球形储罐的制造

我国大型球罐的建造,对焊接是一次大练兵,使我国建造球罐的水平上了一个新台阶。目前我国已形成了一支强大的球罐建造队伍,随着国内科研的不断发展,建造球罐技术又有新的发展,特别是焊后消除应力处理已有国际先进方法。除了目前采用热消除应力外,还可以用国内研究成功的热水过载处理与爆炸工艺消除焊接应力等先进方法。

2.2焊接在国防建设中作用

60年代我国研制成功等离子焊、真空电子束焊、真空高温钎焊、储能电阻焊与缝焊、充氩箱内氩弧焊或氦弧焊等焊接新技术。这些新技术及时地应用于国防尖端产品的制造,为我国两弹一星、核潜艇、宇宙飞船等制造成功起到了重要作用。

3 建议

提出以下两点不成熟建议供商讨

3.1大力推广焊接科研成果

中国焊接协会的成立对于推广科研成果创造了很好条件。推广科研成果复杂,需要各方面包括上级行政领导、科研院校、生产企业的支持。科研成果推广要公正合理、不要掺杂本位主义。

改革开放前,由于不是市场经济,看不到科研是第一生产力,焊接科研成果很难应用到生产。尽管我国焊接科研水平与国际相差不大,有的已赶上国际先进水平,但国内焊接生产与焊接产品与国外相比有较大差距,不少高水平焊接科研成果如能用于国家重大工程,不仅可以提高工程质量,而且还能大幅度降低制造成本。例如我国大型水轮机转子采用0Cr13Ni5Mo整体铸造是否合理值得考虑,因为水轮机转子受泥沙磨损与气蚀联合作用下的磨损破坏只是在叶片与下环小部分,而不是整个转子,如果采用国内已研究成功、抗磨蚀性能远比0Cr13Ni5Mo好的材料铸造叶片或用此材料堆焊一般铸钢叶片,然后与转子上、下环焊接,焊后用研究成功的爆炸工艺消除焊接应力处理,这样制造水轮机转子,不论在设计上和合理选材上都是先进的,这是一条又好又省的制造水轮机新途径。

40多年来,我国有不少有水平、有价值的高水平科研成果得不到推广,对国家是很大损失。我建议两会今后创造条件,使科研与生产互相结合,推广科研成果。

3.2我国焊接水平的评估及今后方向

我国已有一支相当水平、实力雄厚的焊接队伍,它为国家建设作出了重大贡献。由于我国科技力量分散在科研单位、高等院校,科研成果除了在学会刊物上刊登外,不少发表在国外刊物,有的只能见之于科研成果鉴定会上,所以要全面了解我国焊接水平与优势是比较困难的。所以我建议两会组织专家,对焊接成就作一个认真、公正、合理的评估。评估专家是关键,应该聘请有真才实学、为人公正、不受框框限制的专家。要评估的科研成果可由焊接专业委员会公正推荐,也可由单位直接申报具有国际水平的科研成果。相信我国有些领域已达到国际水平或国际先进水平,把这些成果综合起来就是我们对世界的贡献。另外通过评估还可以了解各单位的优势与特点。两会应有意识地将这一工作组织起来,形成我国独特的科技体系。

我国今后焊接发展要考虑两方面工作,一是以钢铁与有色金属等常规冶金材料的焊接为服务对象,这是大量的、长期的工作,焊接工艺以熔焊为主的常规焊接,但要向高效率、自动化、低成本方向发展。二是要解决先进的新型材料的连接问题,这种先进材料不是常规冶金方法生产,而是用特殊工艺制造,如急冷非平衡合金的非晶态材料、纳米材料、金属间化合物、工程陶瓷以及复合材料等。上述材料不能用熔焊方法,而需要用特殊连接方法解决,这要求创新,难度很大,有很多科研工作要做,所以决不是焊接没有工作可干了。现在重要的是要发挥国内科技力量,公正合理的组织起来,攻克新型材料的连接。


作者简介:斯重遥,焊接学会第三届理事长,曾任中国科学院沈阳金属研究所副所长,是首批博士生导师,首批获政府特殊津贴。


响洪甸抽水蓄能电站定子现埸组装

秦伟

摘 要:响洪甸抽水蓄能电站装有两台单机容量为40 MW的水泵水轮机组.电动发电机定子机座分4瓣,由钢板焊接而成,在现场组合,机座外径9100 mm,高3600 mm,内有五层环板.定子定位筋54根,均在现场焊接.定子铁芯由0.5 mm厚优质硅钢片叠压而成,两端部压指采用非磁性钢.定子机座现场组合,铁芯整圆叠片,取消了合缝,避免了合缝铁芯振动、松动和磨损等毛病,也提高了定子和铁芯的整体性和钢度,从而提高了铁芯运行的稳定性、可靠性.
关键词:定子 铁芯 定位筋 弦距 焊接 叠片▲

  响洪甸抽水蓄能电站为径流引水式,设计水头45 m,装有两台单机容量为40 MW的水泵水轮机组.电动发电机为立轴悬式结构,具有上下两个导轴承,推力轴承安装在上机架上,在发电机顶部装有测速装置,采用静止可控硅励磁,电动发电机采用密闭双路自循环通风冷却系统.

1 定子结构简介

  定子机座分4瓣,由钢板焊接而成,在现场组合,机座外径9 100 mm,高3 600 mm, 内有五层环板.定子定位筋54根,均在现场焊接.定子铁芯由0.5 mm厚优质硅钢片叠压而成,在工地叠片,铁芯总长为1 640 mm,沿轴向共设高度为8 mm的通风沟33个, 中间每段铁芯为40 mm,两端部压指采用非磁性钢.本电站采用定子在安装间组合、叠片,然后整体吊入机坑后下线.

2 定子组装工艺

2.1  定子机座组装
  (1)在装配场按定子基础板位置布置8个高800 mm的支墩;(2)将4瓣定子按序依次吊上支墩,利用水准仪、楔子板调平后组合,对称均匀打紧螺栓,用0.05 mm塞尺检查组合缝均不能插入;(3)吊装中心柱于中心基础板上,在中心柱横臂上装百分表,以机座下齿压板内圆找正中心柱中心在0.6 mm以内, 并在中心柱成90°方向悬挂两根钢琴线,调整中心柱垂直度在0.02 mm/m以内,调好后固定中心柱;(4)利用中心柱支臂上的百分表检查定子机座圆度、水平度合格后,焊接合缝处搭接铁板,焊完后复测定子圆度、水平度.
2.2 定位筋装焊
2.2.1 定位筋与托块焊接
  (1)按拉紧螺杆孔在下齿压板的位置及铁芯硅钢片的形状分出定位筋分布线,并编号;(2)修除定位筋毛刺,用压机配合平台校直定位筋,使其直线度在0.15 mm/m以内,分出定位筋中心线;(3)将定位筋置于机座环板分布线上,按图1所示固定,并调整其位置,使径向、周向垂直度≤0.10 mm/m,半径误差≤0.5 mm,然后用φ4结507焊条将各层托块与定位筋两侧搭焊约10 mm,打号取下后,按此法点焊完54根定位筋;(4)按表1、表2对取下的定位筋进行满焊,表2中焊缝编号见图2;(5)焊完冷却后,再次校正定位筋,使其直线度在0. 15 mm/m以内.由于定位筋有54根,以上工作采取流水线作业,以提高工作效率.


图1 定位筋布置示意

表1 定位筋与托块焊接规范

焊 缝焊条直径电 流/A第一层φ4160~190第二层φ4160~190第三层φ5200~220


表2 定位筋与托块焊接步骤 

步 骤12345678焊 缝3,5,64,7,83,5,64,7,83,5,64,7,81,21,2层 次一一二二三三一一、三位 置斜放斜放斜放斜放斜放斜放平放平放


图2 焊缝编号

2.2.2 定位筋焊于机座环板
  为了减少累积误差,本机组采用大等分弦距法,先选定6根定位筋将整圆大等分,按理论位置精调后点焊于机座上,然后在每两根大等分筋之间利用样板调整固定其余各筋.(1)选定6根等分筋之一作为基准筋,将其用工具固定在划分好的分布线上, 用挂钢琴线法调整其周向垂直度小于0.05 mm/m,用内径千分尺配合中心柱横臂百分表调整其半径r在±0.05 mm以内,径向垂直度小于0.05 mm/m,向心度(即A、B之差)在0.05 mm以内(见图3);(2)调整合格后将托块板点焊在各环板上,由两名焊工在左右对称点焊,先点焊中间层环板,再分别点焊上、下层环板,托板两侧各点焊两段,每段长约10 mm;(3)待冷却后复测各数据需合格,并选一基准点,百分表在此处对零;(4)将其余5根大等分筋按分布线固定,利用百分表调整其半径、径向垂直度、 向心度,在各大等分基准筋的上、下两端装弦距测量工距,要求各筋所装测量工具应等高且方向一致,用大型内径千分尺测量各筋之间弦距,并进行调整,使各筋之间弦距差在±0.3 mm以内,并同时用悬挂钢琴线的方法调整各筋垂直度小于0.05 mm/m,反复调整至各筋弦距、半径、垂直度、向心度均合格后,将以上各大等分筋点焊在环板上,待冷却后复查各筋半径、向心度、垂直度、弦距,若不合格需吹掉焊缝重焊,到合格为止;(5)以6个大等分筋为基准,利用厂家提供的大弦距样板将其余各筋装上,并按图3装上调整工具;(6)利用中心柱百分表,调整其径向位置,用小弦距样板精调其弦距,调整好后,用双头千斤顶在各筋之间互相撑死,用平头千斤顶将托板压紧在机座环板上,然后将各筋托块点焊于机座环板上,托板两侧各搭焊两段,每段约10 mm,焊完后复测各技术要求需合格;(7)托块与机座环板搭焊合格后进行满焊,焊接规范见表3,径向焊缝都从机座和5~10 mm处开始,由内向外焊接,切向焊缝可从左至右或反之,但方向要一致,焊接时需用调整工具紧固定位筋,每焊完一次需复测一次作记录,并视结果作相应调整,必要时可改变焊层次序和方向来调整,定位筋满焊于机座环板时的焊层次序如表4;(8)焊完冷却后清理机座, 复测各定位筋的半径误差在±0.5 mm以内,弦距误差在±0.3 mm以内,作记录,喷漆. 表4中机座环板编号见图4,焊缝编号见图5.


图3 定位筋调整工具

表3 托板与机座环板焊接规范

焊 缝焊条直径电 流/A焊层示意图第一层φ4160~190第二层φ4160~190第三层φ5200~220第四层φ5200~220


表4 托板与机座环板焊接步骤

步 骤1234567环1,2,3
4,51,2,3
4,51,2,3
4,51,2,3
4,51,2,3
4,51,2,3
4,51,2,3
4,5焊 缝1,21,21,21,2333层 次1234123焊缝方向径 向径 向径 向径 向切 向切 向切 向


图4 环板编号


图5 焊缝编号

2.3 叠装定子铁芯
  装下齿压片于下齿压板上,然后按图纸要求进行叠片,冲片记号槽应一致,缺损、脱漆、翘角的冲片均弃之不用,冲片分三次压紧,每叠600 mm 高左右用预压螺杆压紧一次(见图6).


图6 定子铁芯装压

  为提高效率及防止错误,参加叠片的11人,2人专门负责在叠片过程中随时用整形棒整形,并随着堆积高度升高而升高冲片定位工具;8人负责叠片,每人一层, 因此同时可叠8层片,为避免出错,各人各层均用粉笔作记号.1人负责定期测量段长和铁芯内径,同时检查质量,剔除废片.
  铁芯叠完后装上齿压板,装上正式拉紧螺杆,按设计力矩冷压铁芯,压紧后用紧度刀片检查铁芯紧度,合格后测量铁芯圆度、高度、波浪度,并记录.
  按要求热压定子,压完后再次测量记录铁芯圆度、高度、波浪度.
  作铁损试验,铁损试验合格后,点焊上、下齿压片及拉紧螺杆.至此定子组装工作全部结束.

3 经验总结

  定子的组装工作,是个既复杂、精度要求又高的工艺过程,万一控制不好,将导致严重的后果,近年来二滩电站、河南鸭河口电站都出现过定子铁芯质量问题,因此定子组装工作是一个非常重要的环节.在本电站的定子现场组装中,安装单位遇到过不少问题,现摘要总结几点经验如下:(1) 在前文所述安装6根大等分定位筋时,厂家要求每根定位筋周向垂直在±0.15 m以内,两筋之间弦距在±0.30 mm以内,然而实际安装却发现,这两个条件往往不能同时满足,经检查发现,原来定位筋上下两点宽度不一样,因此只能满足一个条件,经仔细考虑,我们认为弦距是直接控制冲片能否顺利叠放的关键,故决定在调整时首先考虑弦距,在保证弦距的条件下尽量满足垂直度,最后叠片的结果证明这样做是正确的;(2)在精调弦距时,最早我们利用厂家提供的小弦距样板,因样板不能准确地反映具体差值,我们制作了带百分表的测杆来进行测量,这样就可以定量地调整,调好再用实际冲片逐一检查,最大限度地避免了误差的产生;(3)刚开始焊接定位筋时,曾发生过焊缝冷却时裂开的情况,经分析,认为是使用了部分未烘烤干的焊条所致,后来严格选用烘烤合格的焊条,就再没有出现过裂纹,这就提醒我们对焊接的各项技术要求绝不能马虎;(4)将定位筋托板焊于机座环板时,由于只有左、右及背面有焊缝,当焊完背缝时,焊缝收缩,必然导致定位筋半径扩大,经对焊接记录的分析得出,所有焊缝全部焊好时,定位筋半径将放大0.3~0.5 mm左右,因此,在装定位筋时,应比理论半径偏小0.3~0.5 mm左右装配,以补偿以后的焊缝收缩;(5)在叠片中,科学组织,合理安排,专人专职负责每一项工作,有效防止了错叠、重叠,也杜绝了缺损、脱漆、锈蚀等废片的使用,保证了铁芯的质量,在90 min的铁损试验中,定子振动,噪音均很小,铁芯初始温度11℃,结束时最高温度17.5℃,效果非常理想;(6)在刚开始作铁损试验时,有一处出现了较大的抖动声,经检查发现有一根压紧螺杆紧度不够,由于压紧螺杆是分几次打紧,估计是施工者漏紧了一次.经立刻对这颗螺杆打紧后,消除了抖动声,保证了铁损试验正常进行,这就提醒我们,哪怕一个小小的疏忽,也有可能形成隐患,因此,如何采取最有效的办法确保每一道工序的技术要求,是广大工程人员都应当重视的问题.

4 结 语

  定子机座现场组合,铁芯整圆叠片,取消了合缝,避免了合缝铁芯振动、松动和磨损等毛病,也提高了定子和铁芯的整体性和钢度,从而提高了铁芯运行的稳定性、可靠性.本文详细介绍了定子现场组装的工艺和经验总结,希望能给大家提供一个参考和借鉴作用,共同提高安装水平.

责任编辑 尹美娥■

作者简介:秦伟,男,28岁,工程师.
作者单位:秦伟(中国水利水电第十工程局安装分局,四川省都江堰市,611830)

42CrMoA液压油缸活塞杆体与25钢法兰盘的焊接

内蒙古北方重型汽车股份有限公司 韩 军 孔令新 冯 明 宫继成

[摘要] 某种非公路用矿用自卸车前悬缸活塞杆用调质处理的42CrMoA合金结构钢与25钢焊接加工而成,由于化学成分和物理性能的不同而造成异种钢焊接时存在性能突变、不匹配等问题,同时存在42CrMoA合金结构钢焊接性较差的问题。为解决上述问题,本文根据焊接性分析和焊接工艺试验,制定了合理的焊接工艺,按此工艺加工,得到了符合使用要求的焊接接头。

[关键词] 异种钢;42CrMoA;25钢;焊接性

某种非公路用矿用自卸车的前悬缸用活塞杆,法兰盘材质选用25钢,杆体材质选用经调质处理的42CrMoA 合金结构钢,两者经焊接加工形成整体活塞杆,这样就出现了异种钢对接的焊接接头,并且这2种金属的物理化学性能各不相同,如何将这2种材料组焊在一起,并使焊后的焊接接头力学性能满足恶劣工矿路面条件下的使用要求,是值得深入研究的课题。

1 焊接性分析

采用42CrMoA中碳调质钢与25低碳钢组焊而成的活塞杆,由于其成分、性能差别悬殊,因此焊接难度很大。

中碳调质钢42CrMoA,C、Cr含量高,其碳当量为0.82%,在焊接生产中存在的主要问题是淬硬性较大,易出现硬脆的马氏体,冷裂倾向较大,极易出现冷裂纹;而且其热影响区及过热区晶粒易于长大,使其脆性下降, 同时增加了热影响区的组织应力,使之冷裂倾向增大。由于其还含有较多对热裂纹有较大影响的C、Si等元素, 此钢种热敏感性很强,热裂倾向较大。在制定焊接工艺时,要考虑解决抗冷裂问题,需要增大热输入量,而热输入量的增大并不能解决接头焊接热影响区粗晶带来的脆性问题;同时还要解决42CrMoA与25钢的焊接接头性能突变、不匹配问题。因此,要求焊接材料的选用以25钢为主,要求这2种性能差异较大的钢材的焊接接头的性能不能突变;焊接时,采用“预热+小热输入量+后热处理”的工艺来解决冷、热裂纹问题。

2 焊接工艺分析

根据对某种非公路矿用自卸车的前悬缸用活塞杆材质的焊接性分析,进行了工艺试验。

2.1 焊接坡口加工

坡口加工采用机械方法,从改善焊接熔池的流动性及增加熔深方面考虑,装配组对焊接时采用大角度V形坡口(60°),小钝边型式;组对间隙(3mm)。其接头型式及坡口尺寸如图1所示。

2.2 预热

在工艺试验过程中采用氧乙炔焰进行局部预热,其效率低、预热温度控制不佳,效果不好。在工艺试验时可以采用,但无法满足大批量生产要求,因此可以考虑采用“焊前整体预热+焊接中氧乙炔焰保温”的方法。

2.3 焊后热处理

焊后热处理的好坏,直接关系到焊接接头焊后的使用。在工艺试验中采用及时低温(400℃左右)后热处理, 只能缓解部分应力和去除少量焊缝内的扩散氢,不能达到完全均化结构应力、最大限度地消除焊缝内的扩散氢、提高接头抗裂能力及改善接头组织的效果。从长期保证质量考虑,应采取焊后及时高温(600℃左右)去应力退火。

2.4 焊接操作

焊后对焊缝进行γ射线探伤,发现在焊缝中产生条状的夹渣、气孔和裂纹等缺陷。经分析认为缺陷产生的原因是:①焊接时焊接电流太大,焊接时熔池既深又大,导致熔池中的熔渣、气孔排不出,在熔池凝固后形成夹渣、气孔等缺陷;②焊接时,“着弧点”太偏向42CrMoA材料侧,导致42CrMoA熔化量大,其中C、Si、Cr等在熔池中含量高,产生较多的熔渣、气体,易产生夹渣、气孔及热裂纹等缺陷;③焊接时工件转速较低,每道焊缝太宽,产生较大的焊接热应力,加上低熔点共晶物质,可能产生热裂纹,在射线探伤时表现为条状的夹渣缺陷。

3 焊接工艺

3.1 焊前准备

3.1.1 焊前将42CrMoA活塞杆体整体预热至300~350℃,焊接过程中用氧乙炔焰进行局部加热保温,保持焊缝附近母材温度不低于300℃。

3.1.2 组对前对活塞杆体及法兰盘待焊部位及其附近100mm范围内去锈、去氧化皮、油污,保证待焊处清洁。

3.1.3 将工件组对安装至焊接机器工作台,组对间隙3mm。

3.2 焊接

3.2.1 采用20%Ar+80%CO2混合气体保护焊进行焊接;焊机型号XD-600G环缝自动焊接机;焊接材料选用美国林肯Outershield 70 and outershield 70-H (D70)药芯焊丝,焊丝直径Ф2.4mm。焊接参数见附表。

3.2.2 焊接时,采取小热输入量、多层多道焊工艺,要求道间温度与预热温度相同。

3.2.3 焊接时还要控制“着弧点”。尽量偏向法兰盘侧,以降低因活塞杆体中的C及其他合金元素过多地熔入焊缝而产生的不利影响。

3.3 焊后热处理

焊后工件进行高温去应力退火处理,工艺曲线如图2所示。

3.4 焊接质量检验

3.4.1 对焊缝及附近进行着色探伤。

3.4.2 着色探伤后,进行100%γ射线探伤,以达到技术条件为合格。

4 结束语

通过对上述两种材料的焊接工艺方法进行讨论,并通过试验论证,制定了切合实际的焊接工艺,采用此工艺施焊活塞杆,可以获得满足产品技术要求的接头质量。同时为类似结构及异种钢的焊接提供了可借鉴的经验。

参考文献

[1] 中国机械工程学会焊接学会.焊接手册(第2卷) [M]. 北京: 机械工业出版社. 2001.

[2] 吴树雄, 尹士科. 焊丝选用指南[M].北京: 化学工业出版社. 2001.

[3] 李亚江,刘鹏,刘强.气体保护焊工艺及应用[M]. 北京: 化学工业出版社. 2004.

摘自《现代焊接》2010年7月文章

锅炉异种钢管焊接接头焊缝稀释率试验


摘 要:异种钢焊接的稀释率对焊接质量有影响,通过焊缝的稀释率与接头坡口形式、焊接工艺关系试验与分析,采用试验推荐的坡口形式及焊接参数可将焊缝稀释率控制在所要求的范围内.

关键词:异种钢焊接;焊缝稀释率;坡口形式;TP347H;12Cr1MoV

(马文姝  白凤臣  伞国安)

无铅波峰焊接一种成本合理的升级方法

随着无铅生产的不断增长,制造厂家正寻求通过将现有的波峰焊机升级,满足无铅组件的需求,以节省资金的方法。
By Tony Gyemant

由于表面贴装元件占有优势地位,目前的再流焊接工艺已将重点放到无铅制造中。波峰焊接也必须向无铅技术转变,以避免同一个组件上含铅合金与不含铅合金混合到一起。

人们普遍认为,只要把无铅焊料直接添加到现有的波峰焊机中,就可以实现由锡铅(SnPb)向无铅的转变。还有一种常见的误解,认为有必要在无铅工艺中采用一种新型的波峰焊机。

如果要使无铅峰焊接工艺获得成功,就必须考虑改变整个工艺。大多数无铅焊料都具有良好的可焊性,但是,与锡铅焊料比较,却呈现出润湿性下降的特性。由于润湿性是焊接的一个关键因素,并受到多个变量的影响,因此焊接工艺需要调整,这些变化将会影响机器参数的绝大部分。

无铅合金的锡含量明显要比锡铅焊料的高,而且无铅合金需要更高的工艺温度。许多产品都是渐进式地转向无铅化,而许多制造厂家正在生产兼容无铅产品的波峰焊机。

由于无铅合金的润湿特性不如锡铅焊料的好,所以,使用优良的焊剂化合物是至关重要的。此外,无铅焊接所需的较高温度,要求焊剂化合物能够承受高达130℃的预热温度和280℃的液化焊料温度下长达3秒钟。一般建议使用无挥发性有机化合物(VOC free)的水基焊剂。

现有的波峰焊机需要较新的焊剂喷淋装置进行升级,以适用于挥发性有机化合物(VOC)水基焊剂的加工处理。超声或喷嘴类型的焊剂喷涂设备效果最好,因为焊剂的液滴尺寸是可以控制的,而且在整个印制电路板(PCB)上可以喷涂连续均匀的图形。使用无挥发性有机化合物的焊剂,可以获得最小尺寸的液滴,可以得到良好的通孔渗透。

在载入芯片或层流波时,为达到较高的温度,避免PCB过热,常常需要一个较长的预热区。PCB顶部达到适当的预热温度,对于降低焊接缺陷的影响最大。把从板子底部进行远红外加热的方法,与从板子顶部进行对流加热的方法结合在一起,可使PCB获得最佳得预热效果。

无铅波峰焊接的预热要求,传送速度为120mm/min的加热区长度需达1.8米,而传送速度大于180mm/min的加热区长度需达2.4米。有效的升级方法是:用一种外置的焊剂喷涂机替代现有的焊剂喷涂机。这不仅可以改善焊剂应用的质量,还可以释放波峰焊机内的空间。

对于熔点为217℃的锡-银-铜合金(SnAgCu),焊锡锅的温度应在260°-270℃之间。对于高熔点的合金,如锡-铜(SnCu),焊接温度可在270°-280℃之间。

由于无铅合金的润湿特性较差,需要较长的接触时间,所以,通常都要改变层流焊嘴的特性。通常会减小芯片与层流波之间的距离,以便最大限度地减少接触点之间的温度下降。增加层流波长度可以改善润湿性,同时可以提高预热量,产生类似的效果。降低层流波的压力头高度,可以减小溢出焊料的距离,从而减少浮渣量。

与锡铅焊料比较,大多数无铅合金由于增加了锡的含量,在焊料液化时会很快氧化。由于工艺温度较高,就会很快形成由锡氧(SnO and SnO2)构成的氧化物和浮渣。焊锡锅中的惰性氮气氛使得液化焊料尽量少暴露于氧气氛下,从而减少浮渣量。降低氧化的速率并聚焦浮渣,可明显提高焊料性能。

裸铜上的OSP涂层很快取代了传统的热风整平(HASL)板涂层,使得人们必须权衡铅污染和铜污染的潜在影响问题。由于无铅波峰焊接得到广泛应用,由于无铅合金的铜的溶解速率较高要求增加对焊锡锅的保养维护,引发了一系列的问题。

在长时间的操作过程中,焊锡锅中某些无铅合金的流动逐渐缓慢下来。这是由于焊锡锅底部的铜-锡金属间化合物(CuSn)的聚集所造成的。使用标准的锡铅波峰焊接,其铜-锡金属间化合物是流动的,这类问题就不存在了。

在标准的锡-铅波峰焊炉中,像铜这样的杂质在其聚集时与锡形成金属间化合物。降低焊锅的温度,让焊锅闲置几个小时,撇去其表面的浮渣,可以轻松地去除金属间化合物。这种方法很奏效,因为铜-锡金属间化合物(CuSn)的密度为8.28,而锡-铅(SnPb)的密度为8.80,铜-锡金属间化合物可以流动。对锡铅焊炉进行周期性的保养维护,可使铜含量保持在0.15-3%之间,这一范围是可以接受的。锡-铜或锡-银-铜无铅焊料合金的密度小于锡铅焊料的密度