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钢筋闪光焊作业指导书

本工艺标准适用于工业与民用建(构)筑物中的钢筋混凝土工程的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ级钢筋纵向水平连接的闪光对焊。

一、施工准备

1.机械设备

常用的对焊机有UN1-25、UN1-75、UN1-100、UN1-150、UN17-150-1。

2.材料

各种规格钢筋级别必须有出厂合格证,进场后经物理性能检验,对于进口钢筋须增加化学性能检验,符合要求后方能使用。

3.作业条件

⑴设备在操作前检修完好,保证正常运转,并符合安全规定,操作人员必须要持证上岗。

⑵钢筋焊口要平口、清洁、无油污杂质等。对焊机容量、电压要符合要求。

二、操作工艺

1.对焊工艺

根据钢筋品种、直径和所用焊机功率大小选用连续闪光焊、预热闪光焊、闪光一预热一闪光焊。对于可焊性差的钢筋,对焊后宜采用通电热处理措施,以改善接头塑性。

⑴连续闪光焊:工艺过程包括连续闪光和顶锻过程。施焊时,先闭合一次电路,使两钢筋端面轻微接触,此时端面的间隙中即喷射出火花般熔化的金属微粒一闪光,接着徐徐移动钢筋使两端面仍保持轻微接触。形成连续闪光。当闪光到预定的长度,使钢筋端头加热到将近熔点时,就以一定的压力迅速进行顶锻,再灭电顶锻到一定长度,焊接接头即告完成。

⑵预热闪光焊:工艺过程包括一次闪光、预热、二次闪光及顶段等过程。一次闪光是将钢筋端面闪平。

预法方法有连接闪光预热和电阻预热两种。

连续闪光预热是使两钢筋面交替地轻微接触和分开,发出断续闪光来实现预热。

电阻预热是在两钢筋端面一直紧密接触用脉交战电流或交替紧密接触与分开,产生电阻热(不闪光)来实现预热,此法所需功率较大。二次闪与预锻过程同连续闪光焊。

⑶闪光一预热一闪光焊:是在预热闪光焊前加一次闪光过程。

工艺过程包括一次闪光、预热、二次闪光及顶锻等过程,施焊时首先连续闪光,使钢筋端部闪平,然后同预热闪光焊。焊接钢筋直径较粗时,宜用此法。

⑷焊后通电热处理:方法是焊毕松开夹具,放大钳口距,再夹紧钢筋;接头降温至暗黑后,即采取低频脉冲式通电加热;当加热至钢筋表面呈暗红色或桔红色时,通电结束;松开夹具,待钢筋冷后取下钢筋。

⑸钢筋闪光对焊工艺过程图解。

1)对焊参数,根据焊接电流和时间不同,分为强参数(即大电流和短时间)和弱参数(即电流较小和时间较长)两种。

2)采用强参数可减少接头过热并提高焊接效率,但易产生淬硬。

2.闪光对焊参数

为了获得良好的对焊接头,应合理选择对焊参数。

焊接参数包括:调伸长度、闪光留量、闪光速度、顶锻留量、顶锻速度、顶锻压力及变压级次。采用预热闪光焊时,还要有预热留量与预热频率等参数。

对焊操作要求:

⑴Ⅱ、Ⅲ级钢筋对焊

Ⅱ、Ⅲ级钢筋的可焊性较好,焊接参数的适应性较宽,只要保证焊缝质量,拉弯时断裂在热影响区就较小。因而,其操作关键是掌握合适的顶锻。

采用预热闪光焊时,其操作要点为:

一次闪光,闪平为准;预热充分,频率要高;

二次闪光,短、稳、强烈;顶锻过程,快速有力。

⑵Ⅳ级钢筋对焊

在Ⅳ级钢筋中,由于碳、锰、硅等含量高,焊接性能较差,焊后容易产生淬硬、脆裂、降低接头塑性性能。

关键在于掌握适当的温度,焊接参数应根据温度适当调整。

Ⅳ级钢筋采用预热闪光时温度应控制为:预热温度约为1450℃,顶锻前温度为1350°C,焊后温度约1050~1100°C,预热频率宜用中低2~4次/s。

预热是控制温度的关键,故需要注意预热频率,接触轻重和接触长短之间的配合,二次闪光留量应增大。

顶锻应视温度高低操作适当,快且用力。其操作要点如下:

一次闪光,闪去压伤;预热适中,频率中低;

二次闪光,稳而灵活;顶锻过程,快而用力得当。

对焊注意事项

⑴对焊前应清除钢筋端头约150mm范围的铁锈污泥等,防止夹具和钢筋间接触不良而引起“打火”。钢筋端头有弯曲应予调直及切除。

⑵当调换焊工或更换焊接钢筋的规格和品种时,应先制作对焊试件(不小于2个)进行冷弯试验,合格后,方能成批焊接。

⑶焊接参数应根据钢种特性、气温高低、电压、焊机性能等情况由操作焊工自行修正。

⑷焊接完成,应保持接头红色变为黑色才能松开夹具,平稳地取出钢筋,以免引起接头弯曲。当焊接后张预应力钢筋时,焊后趁热将焊缝毛刺打掉,利于钢筋穿入孔道。

⑸不同直径钢筋对焊,其两截面之比不宜大于1.5倍。

⑹焊接扬地应有防风防雨措施。

三、质量标准

钢筋对焊完毕,应对全部接头进行外观检查,以及机械性能试验。其检验项目、程序、方法按“JGJ18-96”规范中第四章、第三节规定进行。

1.保证项目

⑴对焊所用钢筋的材质性能和工艺方法必须符合质量检验评定标准规定。

⑵对焊钢筋应具有出厂合格证和试验报告。

⑶钢筋焊接时所选用对焊机性能要符合焊接工艺要求。

2.基本项目

⑴钢筋对焊完毕,应对全部焊接进行外观检查,其要求是:

a.对焊接头,接头处弯折环大于4°;

b接头具有适当的镦粗和均匀的金属毛刺。

c钢筋横向没有裂缝和烧伤;

d接头轴线位移不大于0.1d,且不大于2mm。

⑵机械性能试验、检查方法

1)按同类型(钢种直径相同)分批,每100个为一批,每批取6个试件,3个作抗拉试件、3个作冷弯试验。

三个试件抗拉强度值不得低于该级别钢筋的抗拉强度。

冷弯试验(包括正弯和反弯试验)弯曲时接头位置应处于弯曲中心处,冷弯接规定角度进行,接头处或热影响区外侧横向裂缝宽度不应大于0.15mm才算合格。

钢筋冷弯试验工作可在万能试验机或钢筋弯曲机上进行,钢筋对接接头,冷弯试验指标见表。

2)使用同批材料焊接参数相同,在焊接质量稳定情况下,每批数量扩大至三倍。

四、施工注意事项

1.避免工程质量通病

对焊焊接时出现表面烧伤、接头轴线偏移和弯折,接头结合不良、接头氧化缺陷、接头过烧缺陷、热影响区淬火脆裂以及接头区域有裂纹等现象。

2.主要安全技术措施

⑴对焊前应清理钢筋与电极表面污泥、铁锈。使电极接触良好,以免出现“打火”现象。

⑵对焊完毕不要过早松开夹具,连接头处高温时不要抛掷钢筋接头,不准往高温接头上浇水,较长钢筋对接应安置台架上。

⑶对焊机选择参数,包括功率和二次电压应与对焊钢筋时相匹配,电极冷却水的温度,不超过40°C,机身应接地良好。

⑷闪光火花飞贱的方向要有良好的防护安全设施。

3.产品保护

⑴钢筋焊接半成品按规格型号分类堆放整齐,堆放场所应有遮盖,防止日晒雨淋。

⑵转运钢筋对焊半成品不能随意抛掷,以免钢筋变形。

GB0235-2000弧焊变压器触电装置( 2 )

8.10 起动灵敏度

按产品制造厂规定,将装置与应的弧焊变压器上,输入额定电源电压,调节串输出回路里的约定负载电阻,测出使装置稳定动作的最大电阻值。试验应进行10次,求出平均值,即为装置的起动灵敏度。

将测出的起动灵敏度最小电阻用开关接于弧焊变压器的输出回路,用电压表监测输出回路电压。当开关断开后,观察输出回路是否处于低空载电压状态。试验应进行10次,输出回路每次都处于低空载电压状态。

将输入电源电压调至额定值的110%,重复上述试验10次,其安全性均应能得到保证。 阅读全文

密封壳体全自动焊接机的研究

郗安民 刘 颖 狄春良

  摘要 密封壳体全自动焊接机是用于焊接电冰箱压缩机上下壳的自动化设备。该机自动化程度高、焊接速度快、焊接质量高、焊缝美观且密封性能好,其性能价格比超过了昂贵的进口设备。在国内五家著名压缩机公司推广使用的几年中,取得了显著的经济效益和社会效益。
  关键词:电冰箱 压缩机 密封壳体 气体保护焊 可编程序控制器

1 引言

  为适应电冰箱压缩机大规模生产的需要,我们开发研制了压缩机密封壳体全自动焊接机,实现了密封壳体焊接的全自动化生产要求。该设备采用可编程序控制器(PLC)控制、气压驱动、直流调速、自动气体保护焊、双机械手搬运、仿形靠模等技术,并设置了气压不足、水压不足、断丝、气体保护、料满、仿形轮脱开等各种报警系统,且性能良好,提高了产品质量和生产效率。班产600台。先后在北京、浙江等五家压缩机公司投入使用,其性能达到或超过了意大利同类进口设备,而造价仅为进口设备的四分之一。

2 机械传动系统

密封壳体全自动焊接机总体布局如图1所示。工位1是预装工位,操作者将待焊的压缩机从来料传输线上搬至预装工位(也常用一个三自由度机械手自动完成)。按下启动按扭,双机械手将预装工位上的待焊件搬至加工工位(工位2)的同时,将加工工位上的已焊件搬至卸料工位(工位3)。加工工位的特制气缸完成定心夹紧后,压头将上下壳紧密压严,仿形滑台上的焊枪快进后便开始焊接,与此同时双机械手复位,卸料机构动作。操作者将下一个工件搬至预装工位,按下启动按钮,等待下一个工作循环的开始。

图1 焊接机总体布局示意图
1.压头支架 2.仿形滑台 3.来料辊道 4.工位1 5.双机械手
 6.工位2 7.工位3 8.成品辊道

2.1 双机械手部件
  双机械手部件安装在龙门支架上,如图2所示。它具有快速进退、提落和松夹三个自由度。快速进退速度可达800mm/s。行程终端有缓冲减速和精确的定位装置,以保证快速而又平稳;提落行程设有终端限位装置,起保护活塞部件的作用;松夹机械手是一件特殊结构的气动执行件,如图3所示,体积小、精度高、动作灵活可靠,单侧开合行程为8mm。

            

图2 双机械手运动示意图     图3 定心夹具示意图

2.2 工作台旋转部件
  工作台旋转由直流电动机(400W、1500r/min)经减速器(i=1∶380)驱动,如图4所示。工作台上部是定心夹具,其结构与双机械手的结构相同;中部安装有仿形凸轮,用来控制焊枪与工件的相对运动轨迹,以形成所需要的椭圆曲线;由于定心夹具使用气压传动,所以最下端是旋转进气接头,通过主轴中心通孔将压力气体送至夹具体气缸。

    

图4 工作台结构简图
1.电机 2.减速器 3.机座 4.仿形凸轮 5.定心夹具 
6.工件 7.旋转进气接头 8.同步齿形带

2.3 仿形滑台部件
  仿形滑台的结构示意图如图5所示。焊枪安装在焊枪调位装置上,可以沿XY方向移动和Z方向转动,用以调节焊枪的最佳倾角和起弧距离,以保证焊缝质量。快进退支架在其气缸的驱动下,可以沿导轨移动50mm,以便于工件的装卸。压缩机上下壳的结合面是一个椭圆,当工件绕其中心转动的过程中,其半径R是一个变值,所以需要焊枪在X方向能有相应的位移,压轮及滑板在仿形凸轮和仿形气缸的控制下,实现所需要的位移,形成椭圆轨迹。

图5 仿形滑台结构简图
1.工件 2.焊枪 3.焊枪 调位机构 4.快进退支架
5.快进退气缸 6.滑板 7.轴承座 8.仿形气缸 9.支座
10.导轴 11.压轮 12.凸轮

3 气压传动系统

  该焊接设备除工作台旋转使用了直流电动机外,其余运动均采用气压传动,其中7个气缸为进口件,3个气缸是自行设计制造的。下面对部分元件作一简要说明,双机械手的开合,由FC1和FC2传感器检测,只有当FC1和FC2均为ON时,机械手才处于开合位。压头处装有三个检测传感器FC7、FC8和FC9,FC7和FC9为活塞运动极限位置传感器,FC8为压头工作位传感器。只有当FC8为ON时,才能进行焊接;FC9为ON时,表明定心夹具上没有工件,并立刻报警。
  压头回路中装有减压阀,通过该阀可调节压头的压紧力大小,使上下壳体紧密合拢,而不会使定心夹具承受过大压力。
  仿形回路中压力继电器的作用是:在维护设备时,通过手动换向阀使焊枪后退;再次投入工作后,应将手动换向阀接通仿形气压;当气压为0时,整机不能投入工作,防止因误操作而发生事故。仿形压头与仿形凸轮的压紧力靠该回路中的减压阀调节。
  总回路中也安装了压力继电器,当气压不足时,控制系统报警,停止焊接。系统所采用的换向阀除仿形回路采用手动外,其余各回路均选用电磁换向阀。

4 电控系统

  控制系统采用西门子的PLC控制,输出均通过中间继电器动作。PLC共有8个输入模块,5个输出模块。输入模块主要包括电源110V输出、手动/自动选择、各种报警输入、双手启动按扭、焊机接通、故障复位、气压检测以及各执行件位置信号反馈等。输出模块包括接通焊机、工件计数、正反转延时以及各执行件电磁阀的驱动等。其控制系统结构框图如图6所示。

图6 控制系统结构框图

  如前所述,上下壳结合轨迹为一椭圆,为了在整周焊接过程中,保证质量,使焊缝厚度均匀、美观,就必须保证焊点处相对于椭圆中心运动的线速度基本恒定。而当焊点处于短轴或长轴处时,其线速度相差甚大。为了解决这个问题,我们采用了直流调速系统,并且通过实验,选定几个离散点(如图7所示),即选定几种递变速度,即可满足实际生产要求。为此,开发了一套发光二极管检测装置,配合可控硅调速装置,圆满地解决了焊缝轨迹问题。这套检测装置属非接触式,较目前国外设备所用的齿轮齿条电位器式的检测装置,具有性能可靠、寿命长、调速性能好等特点,其示意图如图8所示。

                

图7 工件变速取点图

    图8 调速原理示意图
1.直流电机 2.仿形凸轮 3.焊枪 4.仿形滑台
5.发光二极管 6.遮光板 7.调速装置


  仿形滑台在仿形凸轮的控制下,移动其上的遮光板,不同位置遮挡的二极管数量不同,从而转换成不同幅值的电信号,输入到可控硅直流调速装置中,控制直流电机的转速。

5 结束语

  密封壳体全自动焊接机的研制成功,使电冰箱压缩机的生产向自动化迈进了一步,大大提高了产品的质量和生产率,减轻了工人劳动强度,经济效益和社会效益显著。其机械系统、控制系统的关键技术也适用于各种非圆曲线壳类产品。

作者简介 郗安民 男,1957年生。副教授。邮编:100083
作者单位:北京科技大学

竖直钢筋的现场窄间隙焊接

直立钢筋的现场安装焊接,首先要解决上段钢筋的稳定问题,传统的方法是先绑扎固定而后焊接,或者先将上段钢筋和下段钢筋点焊在一起,而后绑扎焊接穿插进行。 

由于窄间隙焊技术工艺要求钢筋接头中间必须留出一定的间隙,这就需要对传统的钢筋安装方法稍加改变,以适应新的工艺要求。具体方法是:先在要安装钢筋的工作部位上,每隔2~3m用传统方法点焊一根直立钢筋,并在适当的高度绑扎2~3根水平钢筋形成骨架,然后安装窄间隙焊接头的钢筋,安装时用事先准备好的小木块垫在钢筋的接头中间,(木垫块的厚度为该窄间隙焊缝需要的间隙宽度)上部和水平钢筋绑扎牢固。接着安装焊接模具,施焊时去掉木垫块再进行焊接。待全部接着焊完后安装剩余未安的水平钢筋。用这种方法施工不增加工作量,对工效亦无明显影响,由于解决了窄间隙焊的上段钢筋稳定问题,使竖直钢筋窄间隙焊得以使用,其综合工效提高了,钢筋直径越大,施工的综合效益越高。

现代焊接生产中的焊接工艺规程和焊接工艺评定(一)

珠海固得焊接自动化设备有限公司 陈裕川

[摘要] 焊接工艺规程和焊接工艺评定是现代焊接生产中两项最重要的技术工作。本文全面系统地论述了现行焊接工艺规程的定义、形式、格式、内容、编制程序和编写方法,指出焊接工艺规程的适用性和局限性;详细地阐明了焊接工艺评定的定义、依据、工作程序和规则以及焊接工艺评定报告填报原则;说明了焊接工艺评定报告与焊接工艺规程之间的关系,焊接工艺评定的管理及其合法性和有效性;完整地介绍了国际标准规定的焊接工艺评定试验方法、试验项目和合格指标。

[关键词] 焊接生产;焊接工艺规程;焊接工艺评定

1 前 言

在现代焊接生产中,焊接工艺起着极其重要的作用,它不仅决定了产品的焊接质量,而且直接关系到焊接生产的效率和经济效益。根据焊件的结构和技术要求,设计正确而合理的焊接工艺却是一项十分艰巨的技术工作。这是因为焊接工艺的可变参数繁多,对焊接质量的影响十分复杂,且某些重要变量难以精确检测。现行的各类焊接结构制造法规、规程和相关标准都明确规定生产企业相应的焊接工艺规程,以指导焊工正确施焊产品焊缝,确保焊接质量。

焊接工艺规程的作用,除了指导焊工正确选用焊接材料、焊接参数和操作技术外,也是制定焊接材料消耗定额,编制综合工艺规程以及焊接质量检验规程的依据。

2 焊接工艺规程的形式

目前,在现代焊接结构生产中使用的焊接工艺规程有以下三种形式:

第一种是专用焊接工艺规程。它只适用于某类结构特定接头的焊接,且必须经相应的焊接工艺评定加以验证。这些焊接结构的生产,大多必须接受国家质量监督部门的检查,并要求严格执行相关的国家标准或制造规程。如锅炉、压力容器、管道、船舶和重载钢结构等。这种焊接工艺规程必须由生产企业自行组织编制,不得借用其他生产企业类似的焊接工艺规程,也不得委托其他单位编制。这是因为,一方面焊接工艺规程中的各项规定必须密切结合本企业的实际生产条件;另一方面,它也是国家质量监督部门评审企业生产资格的重要证明文件之一。因此,企业必须重视并组织好专用焊接工艺规程的编制工作。

第二种是标准焊接工艺规程。它是企业在积累多年焊接生产经验的基础上,为采用标准的结构材料和焊接材料,并以最通用的焊接工艺方法焊接的标准形式的接头和坡口编制的焊接工艺规程。它不再需要通过相应的焊接工艺评定加以验证,经过规定审批程序后,可直接用于指导焊接生产。

第三种是通用焊接工艺规程。主要用于非承载焊件和对接头力学性能无特定要求的焊件,其编制依据是企业多年积累的焊接生产经验。对焊缝质量的要求主要是外形尺寸和外表形状应符合标准规定。因此,无需经过焊接工艺评定验证,但应按规定的程序评审。编制人员应对所适用的焊接工艺具有丰富的实践经验和专业知识, 同时在通用焊接工艺规程上,应明确规定其适用范围,包括构件的名称、规格、结构材料种类。焊接材料型号(牌号)、规格、接头型式、坡口形状、尺寸及焊缝尺寸等。通用焊接工艺规程的格式、项目和内容,基本上与标准焊接工艺规程相同,只是所规定的各焊接工艺参数范围相对较宽。

以下详细阐述与专用焊接工艺规程有关的各方面内容。

3 专用焊接工艺规程

3.1 焊接工艺规程的定义

焊接工艺规程(英文名为Welding procedure specification)是一种规定焊接工艺参数,并经试验评定合格的书面文件,以指导相关人员按相应的制造法规要求焊制产品焊缝。换言之,焊接工艺规程是一种指导焊工或焊接操作工施焊产品焊缝的正式工艺文件, 也是检查产品焊缝质量的主要依据之一。在企业内部,它是一种必须强制执行的工艺文件,也是质量体系中最重要的质量文件之一。

3.2 焊接工艺规程的格式

焊接工艺规程的格式应简洁明了, 层次分明,便于焊工使用。表1列出一种典型的焊接工艺规程格式,以供参考。焊接结构生产企业可根据自己的传统,设计符合本企业文件体系的格式,同时应注意焊接工艺规程应包含的所有项目及通用性和统一性。切忌采用多种格式,造成混乱,不便管理。

3.3 焊接工艺规程的内容

由上节所列举的焊接工艺规程格式样表中可知,一份完整的焊接工艺规程,应当列出为焊制质量符合标准(或法规)要求的焊缝所必需的全部焊接参数。除了规定直接影响接头力学性能的重要焊接参数外,也应明确规定可能影响焊缝外观质量和外形尺寸的次要焊接参数。具体项目包括:焊接工艺方法、母材金属的类别号及牌号、适用接头厚度范围、焊接材料的种类、牌号、规格;接头型式、坡口形状和尺寸;焊前准备要求;预热温度,层间温度和后热温度;焊接电参数;保护气体种类及流量;热处理方法和工艺参数;操作技术;焊后检查方法;检验程序及要求。对于厚壁焊件或形状复杂易变形的焊件,还应规定合理的焊接顺序。对于容许加衬垫焊接的焊件,则应规定衬垫的种类、材料牌号、规格和敷设方法。如焊接工艺规程的编制者认为有必要,也可列出其他有用的焊接参数。

在焊接工艺规程上还应在醒目部位列出其统一编号及相对应的焊接工艺评定报告编号,以及所焊接的产品部件名称。因焊接工艺规程也是向用户或第三方展示质量控制能力的证明文件之一,因此在表头应印上生产企业的全名,在表格末尾设责任人员签署栏,缺一不可,以示负责。

3.4 焊接工艺规程的编制程序

焊接工艺规程的编制程序大体上可分为以下四种情况:

3.4.1 对于企业首次投产的新产品,应先编制焊接工艺方案,提出必要的焊接工艺评定项目,评定合格后,根据焊接工艺评定报告,编制正式的焊接工艺规程。

3.4.2 对于结构形状同类型,而结构材料和相配的焊接材料类别不同的焊接结构,则在产品施工图样批准生效后,提出必须进行的焊接工艺评定项目,并根据该评定报告编制相应的焊接工艺规程。

3.4.3 企业为提高生产效率,改进质量和降低制造成本,计划采用新工艺、新材料和新设备,则应先提出相关的焊接试验研究项目和焊接工艺评定项目,并根据该试验研究报告和工艺评定报告编制相对应的焊接工艺规程。

3.4.4 对于不要求作焊接工艺评定的焊件或接头,则可按产品制造技术或图样规定的技术要求,直接编制焊接工艺规程。

焊接工艺规程原则上是以焊件的接头型式为单位编制的。例如:在压力容器的焊接生产中,筒体的纵缝、环缝、接管焊缝、人孔加强板焊缝等, 都应分别编制一份焊接工艺规程,如容器筒体的纵、环缝采用相同的焊接工艺方法,相同的焊接材料和相同的其他重要工艺参数。则可用一份焊接工艺评定报告,支持纵、环缝两份焊接工艺规程。如某些焊接接头需采用两种或两种以上焊接工艺方法焊成,则这些焊接接头的焊接工艺规程,应以相对应的两份或两份以上的焊接工艺评定报告为依据。

3.5 焊接工艺规程的编写

3.5.1 焊接工艺规程的编写原则

编写焊接工艺规程时,通常应当遵循以下原则:

3.5.1.1 名词术语的标准化 焊接工艺规程所用的名词术语,应统一采用国家标准GB/T3375-1994《焊接术语》和其他相关标准中规定的名词术语。英文技术名词和缩写,应符合美国AWS有关标准的规定。不应沿用本企业生产活动中常用的习惯语和口头语。

3.5.1.2 规范用词 焊接工艺规程中的用词应简洁明了、易懂、切忌用词模糊不清、含义不确切。

3.5.1.3 书写字迹工整 焊接工艺规程以书写方式编写时,字迹应工整,简体字应符合现代汉语规范,数字不连写,英文采用印刷体,文字数字不准涂改。

3.5.1.4 插图标准化 焊接工艺规程中插图的描绘应符合国家制图标准的规定。尺寸和公差应标注清晰、正确。焊接顺序和焊缝层次可用数字标注。焊接方向用箭头表示。

3.5.1.5 物理量名称及符号的标准化

焊接工艺规程中所用的物理量名称及符号,应符合国家标准GB3102.1~8- 1993。计量单位应采用我国法定计量单位。

3.5.2 焊接工艺规程的编写依据

焊接工艺规程的编写,应以下列国家标准、行业标准,以及有关的技术文件为依据:

(1)GB/T19866-2005《焊接工艺规程及评定的一般原则》;

(2)JB/T4709-2000《钢制压力容器焊接规程》;

(3)JB/T1613-1993《锅炉受压元件 焊接技术条件》;

(4)JGJ81-2002《建筑钢结构焊接技术规程》;

(5)AWSB2.1:2005《焊接工艺评定和焊接技能考核标准》;

(6)ASME《锅炉与压力容器法规》2007第1X卷《焊接与钎焊技术评定》;

(7)本企业的基础工艺标准;

(8)本企业产品焊接技术条件;

(9)相关焊接新材料、新工艺试验研究报告;

(10)相对应的焊接工艺评定报告;

(11)相对应的焊件施工图样。

3.5.3 焊接工艺规程编写原则

焊接工艺规程大多数选用表格的形式。格式确定后,在一段较长的时期内一般不会作改动,可将其铅印成空白表格(参见表1)。因此,编写焊接工艺规程实际上是逐行填写空格,但必须正确无误。各栏填写的方法及要点介绍如下:

3.5.3.1 编制单位名称 编制单位的名称应以醒目的字体印在焊接工艺规程表格顶部,这一方面表明所编写的焊接工艺规程只适用于本企业,另一方面也显示其是本企业的重要质量文件之一,企业的最高管理者对其正确性负有全部责任。编制单位名称不应用简称,必须用全称。

3.5.3.2 焊接工艺规程编写 为便于管理和检索,每份焊接工艺规程应加以编号。它可以是简单的序号,也可以用汉语拼音字母加序号的组合编号。如该焊接工艺规程要求相应的焊接工艺评定报告支持,则应在相应的空格上填写该焊接工艺评定报告的编号。

在焊接工艺规程执行过程中,如果发生所焊焊缝质量屡次达不到要求, 或焊接生产成本过高,则应及时修改焊接工艺规程。如修改的焊接参数为次要参数,或虽然需修改重要参数,但不要求作焊接工艺评定,则可将焊接工艺规程直接进行修改。因焊接工艺规程不允许作任何涂改,需修改的焊接工艺规程应重新填写,并在原编号末尾加R.1、R.2等。

3.5.3.3 焊接工艺方法 焊接工艺方法是焊接工艺的重要参数之一。其名称应采用标准学名,并注明焊接过程自动化的等级,如手工、机械化、自动化及全自动化等。在某些焊接接头中,要求采用多种焊接工艺方法,如厚壁管对接环缝,先采用TIG焊封底,接着以焊条电弧焊加厚,最后采用埋弧焊填充盖面,则应在焊接工艺规程上写明这三种不同的焊接工艺方法。

为简洁起见,焊接工艺方法的名称亦可采用英文缩写,但必须符合美国AWS名词术语标准,不应沿用其他国家的习惯写法,更不应自行杜撰。

3.5.3.4 焊接接头 焊接接头应按标准定名,并按焊件施工图样绘出坡口详图,注明坡口的主要尺寸及公差,接缝装配尺寸及公差,便于焊工和专职检查员对装配质量进行检查。如采用衬垫,也应标出衬垫的尺寸及其与焊件装配间隙的要求。焊缝符号、名称及其标注方法,应符合相应国家标准的规定。

3.5.3.5 母材金属 母材金属的填写方法可分下列几种情况:

(1)采用标准材料。当采用纳入国家标准的结构材料时,则可填写标准规定的钢号或牌号,以及其所属的分类号和组别号。例如:所焊钢材牌号为Q235-C,其分类号和组别号为I- 1,填写方式为:钢号:Q235-C,分类号I,组别号-1。

(2)采用美国ASME或ASTM标准材料。当采用ASME法规和ASTM标准规定的结构材料时,则应填写该种材料的标准号、牌号及其所属的M类、P类别号和组别号。例如:所焊钢材的标准号为SA213,牌号为T2,P类别号为3,组别号为1,其填写方式为:钢号SA213-T2,分类及组别号P3-1。

(3)采用非标准材料。当采用非标准材料或非法规材料时,除填写材料牌号或代号外,还应列出该种结构材料的化学成分和力学性能。如已对该种材料完成系统的焊接性试验,并已确定其焊接性等级,则可将其归类和分组。如未完成上述工作,可暂将分类号和组别号空缺。当所焊接头系异种材料相焊时,则应将所焊接头两种不同材料的牌号或标准号、分类号及组别号一并列出。

(4)母材金属的厚度范围。这是指焊接工艺规程对接头厚度的适用范围。原则上应按相应焊接工艺评定标准的规定,这主要取决于焊接工艺评定试板的厚度。如焊接工艺规程无需相应的焊接工艺评定报告的支持,则母材金属的厚度范围可根据本企业所积累的焊接生产经验而定。

(5)管件的直径范围。当焊件由管材制成或管件与板材、型材组合成焊件时,则应标出适用的管径范围。因为管子的直径在很大程度上影响接头的冷却速度,也就直接影响到接头的力学性能。

(6)填充金属。填充金属包括药皮焊条、实心焊丝、药芯焊丝、焊带、焊剂及可熔衬垫等。填充金属一栏可按下列原则填写:

①焊条型号及牌号 当采用已纳入相应国家标准的焊条时,可填写该种焊条的标准型号和相对应的焊条牌号。例如抗拉强度等级为500MPa的低氢钠型焊条,其标准型号为E5015,相对应的牌号为J507。我国现行的焊接工艺评定标准对焊接填充材料未作分类和分组,故不必填写分类号和分组号。

当采用美国ASME法规认可,并纳入AWS焊接材料标准的焊条时,则应填写ASME法规规定的相应标准号、型号及其所属的“A”分类号和“F”组别号。例如:采用低氢型铁粉碳钢焊条,其标准型号为E7018,相对应的ASME标准号为SFA-5.1,A类别号为1,F组别号为4。

当采用未列入标准的焊条时,除了写明焊条的非标准牌号或代号外,还应列出熔敷金属的实际化学成分和力学性能。

②气体保护焊用焊丝 气体保护焊用焊丝分熔化极气体保护焊焊丝、钨极氩弧焊填充焊丝和药芯焊丝。这些焊丝已制订相应的国家标准。当采用标准焊丝时,可填写国家标准所规定的焊丝型号(牌号)。例如:500MPa 强度等级的气体保护焊碳钢焊丝的型号为ER50-6。

当采用ASME法规或AWS焊丝标准所列的焊丝时,应写明该标准所规定的焊丝标准号和牌号,同时还应填写其分类号。例如:抗拉强度为500MPa 级气体保护焊碳钢焊丝,其标准号为SFA5.18,焊丝牌号为ER70S-6。相应的A分类号为1,F分组号为6。相同强度等级的气体保护焊药芯焊丝,其标准号为SFA5.20,焊丝牌号为E71T-1, 相应的A分类号为1,F分组号为6。

当采用其他国家生产的焊丝时,除了写明该种焊丝的商品牌号外,还应列出相对应的AWS标准号和焊丝牌号,但不必注明其分类号。

当采用非标准焊丝时,除了写明焊丝的非标准牌号和/或代号外,还应列出焊丝的实际化学成分(焊丝进厂复验结果)。

③埋弧焊焊丝和焊剂 我国现行的埋弧焊焊丝和焊剂国家标准,对于焊丝与焊剂的型号采用了组合表示法。例如HJ4A2-H08MnA,其含义是采用所列焊剂-焊丝组合埋弧焊时,焊缝金属的抗拉强度≥415MPa,-20℃温度下的冲击韧度不低于27J。但这种表示方法未能反映出实际使用的焊剂商品牌号,不便于焊接操作工识别和生产管理。因此,在焊接工艺规程中,在填写所用焊丝-焊剂标准型号的同时,还应写明焊剂的商品牌号,如HJ431、HJ330、SJ301等。

当采用ASME法规或AWS标准规定的埋弧焊焊剂和焊丝组合时,则应填写ASME或AWS的标准号及焊剂-焊丝组合型号。例如:焊缝金属抗拉强度为500MPa级碳钢埋弧焊焊剂-焊丝组合表示方法为:SFA5.17、F7A4-EH14 (焊丝牌号相当于我国H10Mn2焊丝)。其分类号为1,F分组号为6。

当采用其他国家生产的埋弧焊焊剂和焊丝组合时,除了写明其商品牌号或代号外,还应列出相对应的AWS 标准型号和焊丝牌号,但不必注明其分类号。

④填充金属的规格 在填充金属一栏中,还应写明所用各种填充材料的规格。其中药皮焊条标出焊条芯直径,实芯焊丝、药芯焊丝和钨极标出其外径。焊带标出其宽度和厚度,焊剂应标出其颗粒度(有特殊要求时), 可熔衬垫应注明全尺寸。

(7)保护气体 各种气体保护焊所用的保护气体,应按其保护焊接区的方式分别填写。保护气体通常分焊枪喷嘴保护气体、拖罩保护气体、焊缝背面成形气体。在等离子弧焊中,还需加离子气。目前在焊接生产中应用的单一保护气体有CO2、Ar、He、H2和N2等。最常用的混合气体有:CO2 +Ar、CO2+O2+Ar、Ar+He、Ar+He+CO2、Ar+He+CO2+O2、Ar+H2、Ar+N2等。焊接某些金属材料时,成形气体也可采用N2+H2。当采用混合气体时,应标明气体的混合比(体积分数),如80% Ar与20%CO2混合的保护气体,其正确的填写方式应为φ80%Ar+φ20%CO2。

保护气体流量以L/min为单位。通常只填写每种保护气体的最低容许流量。为焊接工艺规程适用的工件厚度范围较宽时,则应标出保护气体流量的合适范围,由焊工按实际所焊焊件厚度合理选择。

(8)预热温度和层间温度 预热温度通常填写所要求的最低预热温度。对于某些结构材料,过高的预热温度可能会降低接头的力学性能,则应规定预热温度的范围,即预热温度上限值应加以限制。

层间温度通常对于厚壁多层焊缝才作规定,薄板接头单层焊或双面单道焊,以及外形尺寸较小的焊件可不填写层间温度。对于冷裂和再热裂纹较敏感的钢材,应规定最低容许的层间温度;而对于热敏感的材料,以及过高的层间温度可能降低接头力学性能的钢材,则应规定最高容许层间温度,如奥氏体不锈钢、镍基合金和调质高强度钢厚壁接头等。

(9)后热和消氢处理温度 在低合金高强度钢厚壁接头焊接时,为防止延迟裂纹的形成,要求焊后保温一段时间,则应规定最低的保温温度和保温时间。对于某些延迟裂纹倾向较高的合金钢厚壁接头,焊后保持预热温度往往还不能可靠地防止延迟裂纹的形成,则应根据该种钢材的焊接性和焊接工艺试验报告,规定后热温度和后热时间。对氢致延迟裂纹敏感,且接头壁厚>80mm的钢材,还应规定消氢处理温度和保温时间。

(10)焊接能量参数 对于各种常用的电弧焊工艺方法,在焊接能量参数一栏中,应列出焊接电流种类、极性、焊接电流、焊接电压及焊接速度的范围。对于脉冲电弧焊,还应列出脉冲频率、峰值电流、基本电流及脉宽比等焊接参数。

对于电阻焊,除了规定焊接电流外,还应列出通电时间和电极压力或顶锻力。在摩擦焊中,焊接能量参数应包括焊件转速、摩擦压力、摩擦时间及顶锻压力等。

电子束焊的能量参数为加速电压(kV)、电子束流(mA)及焊接速度(cm/min)。

激光焊接分为脉冲激光焊和连续激光焊。脉冲激光焊的能量参数为脉冲能量(J)和脉冲宽度(ms)。连续激光焊的能量参数是激光功率(kJ)、焊接速度(cm/min)和光斑直径d。

填入焊接工艺规程的上述能量参数范围,均不应超过相应焊接工艺评定报告和焊接工艺评定标准的容许范围。无需焊接工艺评定报告支持的焊接工艺规程,则可根据本企业的焊接工艺专业标准,以及有关焊接工艺试验报告规定能量参数的适用范围。

对于厚壁多层焊接头,尤其是采用两种或两种以上不同焊接工艺方法焊接,或各层焊道焊接能量参数差异较大的接头,则应单独列表,填写每种焊接工艺方法所焊各道焊缝的焊接能量参数适用范围。

(11)焊后热处理工艺参数 对于焊后需作热处理的焊件,应在焊后热处理一栏中,写明焊后热处理工艺方法的名称。如固溶处理,水调质、正火、正火+回火、回火、消除应力处理和时效处理等。并列出所要求的热处理的温度范围和保温时间范围。对于热处理过程升温速度和降温速度影响热处理效果的材料和焊件,则应注明所要求的升温速度和降温速度。

对于要求严格控制焊后热处理温度和保温时间的焊件,除了规定热处理温度容许偏差外,还应注明热处理时,焊件加热温度的实测方法及要求。如规定热电偶在焊件上装接的方法等。

(12)焊接操作技术 焊接操作技术一栏应列出焊接位置、焊接方向、焊接顺序、运条方式、焊丝摆动参数、焊丝伸出长度、焊道层次、焊前清理和层间清理方法、焊缝背面清根方法、锤击方法、焊件及焊枪倾角等。

在大多数情况下,操作技术参数不是焊接工艺的重要参数。但对于某些焊件和焊接工艺方法,操作技术参数对焊接质量仍起重要的作用。例如:正确的焊接顺序可防止或减少焊件的变形;电渣焊时焊丝的摆动参数对保证焊缝边缘的良好熔合和焊道的成形起着决定性的作用。焊前和层间清理、焊缝背面清根方法,对消除焊缝的各种缺陷也相当重要。某些操作参数,如焊条电弧焊的运条方式,对于热敏感的钢材,甚至可能影响接头的力学性能。因此,操作技术一栏的各参数仍应认真填写,可根据企业所积累的焊接生产经验、技术标准和有关的工艺试验报告,规定适当的范围。

对于操作技术参数为重要参数的某些焊接工艺方法,如电渣焊、电子束焊、螺柱焊、摩擦焊、电阻焊和堆焊等,则应根据相对应的焊接工艺评定报告和有关的焊接工艺试验报告确定其适用范围。

3.6 焊接工艺规程的适用性和局限性

焊接工艺规程是焊工、检查人员和生产管理人员,在焊接生产中必须遵循的重要工艺文件之一。其按规定的程序审批后,分发到生产车间、装焊生产班组、检查站、便于有关人员遵照执行。

如前所述,焊接工艺规程是以构件的接头为单位进行编制的,但这并不意味着焊件的每个焊接接头都有一份焊接工艺规程。即使是专用焊接工艺规程,也有它特定的适用范围。在下节“焊接工艺评定的实施”中可知, 如采用相同的焊接工艺方法,同一类结构材料和焊接材料,接头厚度在规定的范围内,其他各重要焊接参数也在规程容许的范围之内,则该焊接工艺规程也适用于其他同类型的焊接接头。焊接工艺规程在一定范围内的通用性,已为多年的焊接生产经验证明是可行的。同时也符合工业生产经济性的要求。当然,标准焊接工艺规程和通用焊接工艺规程则具有更宽的适用范围,但也必须注意其限定的条件。

综上所述,焊接工艺规程已成为任何焊接结构生产企业保证和控制产品焊接质量的重要手段,但决不应理解为唯一的举措。特别是对于制造大、中型焊接结构的企业,只凭借焊接工艺规程去指导焊工施焊产品接头,以期焊制出质量完全符合产品制造技术条件或制造法规要求的焊接构件,那是很难做到的。应当看到,焊接工艺规程只是以填表的方式,用极其简略的词句和数字,阐明该种接头施焊时应使用的重要焊接参数和次要焊接参数。即使将标准所规定的所有焊接参数全部填满,也不能包括了焊接工艺的全部内容。为持续稳定地焊制质量符合标准和制造法规要求的焊接构件, 除了按相应标准培训一批技能熟练,并取得资格证书的焊工和焊接操作工外,还应编制必要的、其内容更详细、更全面的焊接工艺文件,如焊接工艺专业标准。它对本企业的焊工具有更普遍的指导作用。可使焊工更确切地理解焊接工艺规程的内容,更自觉地执行焊接工艺规程。未完待续

摘自《现代焊接》2010年7月文章

现代轨道交通关键材料


一、我们十分关注现代轨道交通用关键材料问题
  
什么是现代轨道交通?用老百姓的话说,就是快、稳、安全、舒适、经济等,用业内人士的话说,有很多指标,如高速、重载、能经受严酷环境、减震、降噪、高效等等。

现代轨道交通的关键材料问题十分重要。我国提速和重载列车运行历史还很短,高速铁路的发展才刚刚开始,而已经需要解决和即将面临的问题已很多。这些问题的解决是现代列车安全运行的重要保证。例如:

(1)列车提速和重载运输,使弓网振动加剧,受流负荷加大,离线率增加造成电弧烧蚀,使接触线出现大量硬点,弓网/滑块磨损进一步加剧,甚至造成接触线熔断。

(2)提速使机车车辆的转向架振动加剧,疲劳寿命和安全可靠性问题突出。多次出现电机悬挂的转向架构架端梁断裂和牵引拉杆断裂等十分危险的事故。

(3)高速与重载使轮-轨这对滚动摩擦副中车轮表面产生剥离、辋裂及车轴等构件断裂严重:
  
——时速为200km的车组车轮使用不久就发生严重剥离。
——提速和重载使钢轨出现了波浪型磨损,
——提速和重载还使钢轨出现压溃和疲劳开裂等问题,
——年均重伤轨数增加,国产铁路道岔使用寿命只及国外的1/3。我国每年为更换破损的钢轨所需费用达10亿元。
  
(4)高速重载对制动提出了更高要求,由于强烈制动,使制动盘的使用寿命大大缩短;此外,冰雪环境下增摩材料的使用也会对轮轨的损伤产生影响。

二、材料的服役行为是我国材料科学技术部署中的严重薄弱环节
  
材料科学和工程包括成分、组织、性能、制备和服役行为(performance)诸要素。
服役行为恰恰是材料科学和工程的“制高点”。所谓服役行为是指材料在使用状态的表现,也包括经济性和社会满意度。归根到底,服役行为是检验材料是否合用的最终判据。
但是,在我国材料科学技术的部署中,材料的服役尤其是长期的服役行为包括疲劳、老化、腐蚀等的重要性缺乏足够认识。由此造成直接经济损失相当惊人,这方面的例子很多,举不胜举。我们认为,造成材料服役方面理论、技术、队伍薄弱的主要原因是短期行为、急功近利。科技政策导向上只注意新材料,而很多年以后能否长期稳定使用这些材料常常被忽视。
实际上脱离服役行为来研制新材料、追求高性能往往事倍功半,人所共知,硫和磷是钢中的有害杂质,但硫可改善钢的切削加工性(易切钢),硫化物包裹氧化物可提高轴承钢的接触疲劳寿命;磷可提高钢在大气中的抗蚀性(耐候钢),还能提高汽车钢板的强度和冲压成形性(回磷钢),因此,材料的服役行为是材料研究和应用的决定性因素。
  
三、必须下决心解决高速重载轨道交通材料问题
  
鉴于现代轨道交通关键材料(包括钢轨、摩擦副、弓网材料等)大多依赖进口的情况,我们提出要以现代轨道交通关键材料和零部件为应用背景,将材料的服役行为放在第一位,从材料的使用条件与环境及破坏失效现象与模式出发,探索服役行为的表征方法与技术,研究动态下材料成分、组织、结构的变化及其与服役行为的关系规律,据以制订制备工艺以实现材料的优化,由此可开辟全面发展我国材料科学与工程的新途径。

1、提出关键技术问题
  
其中有些国外已经解决的问题,在我国则正开始研究,如:
  
(1)接触线-滑块摩擦副材料。滑板的研制经历了粉末冶金、铜渗碳复合材料、碳/碳复合材料、自润滑金属化碳滑板等发展过程,日本的受电弓滑块采用碳纤维渗金属来制造,有很好的耐磨性及不易起电弧的优点。

(2)轮-轨摩擦副。国外在高速铁轨上正在开发贝氏体钢轨,以提高耐磨性和抗疲劳性。
  
(3)制动摩擦副。在制动系统中,闸瓦的材料已从普通铸铁、特种铸铁发展到合成材料和粉末冶金材料;
  
制动盘的材料已从铸铁、铸钢、铸铁-铸钢复层材料,发展到碳/碳纤维、铝合金基和陶瓷基复合材料;闸片材料已有了合成材料、粉末冶金材料和复合材料三种。
  
2、解决关键科学问题
  
鉴于铁路系统主要构件的失效约35%与磨损有关,而运动又带来了震动和冲击,因此对材料动态服役行为的研究必须将材料科学、摩擦学和动力学有机结合起来。

(1)低温致脆、高应变率致脆、约束致脆及其与疲劳破坏之间的交互作用。
(2)材料表面亚表面微结构动态演变及损伤机理。
(3)材料服役过程中性能动态衰退及性能与组织结构超稳定合金设计。
  
目标:
(1)材料动态服役行为理论在三个方面取得重大的进展,即:材料动态脆性断裂理论,材料表面动态失效理论,材料性能动态衰退理论。
(2)确定增塑增韧与材料层错能、相变、孪生动力学之间的量化关系,为抗脆材料合金设计提供理论依据。在材料逆向设计上建立抗低温致脆、高应变率致脆、约束致脆材料设计技术。
(3)揭示材料动态下微观组织结构演变及其与材料表面损伤破坏的关系规律,阐明润滑材料组成结构对材料高低温性能和服役行为的影响机制,建立磨损表面损伤的自修复理论并形成相关的实用专利技术。
(4)阐明电弧烧蚀与机械磨损交互作用对材料损伤破坏的机理。
  
3、重视研究开发关键试验和加工装备
  
主要要部署长期服役行为的检测装备,如在腐蚀试验方面,我们已建有全国性的材料在大气、土壤、海水中腐蚀的试验网站。在动态情况下材料的疲劳失效等,也应建立长期试验网,以积累经验和探索规律性。

更重要的是要研究加速试验和材料寿命预测的方法和相关的试验设备。
此外,也要注意解决有助于抗震动、耐磨、耐疲劳的构件加工成型的方法和装备,以减少内部应力、增强表面韧性等。
总之,我们要通过研究使某些铁路关键零部件的可靠性及使用寿命达到当前国际先进水平,取得下列标志性研究成果,为生产应用创造条件。
  
① 使车轴、转向架构架和轮轨的断裂和开裂事故得到遏制,原型尺寸台架试验的疲劳寿命有大幅度提高。
② 制备出具有优良服役行为的新钢种车轮钢轨摩擦副。
③ 制备出具有优良服役行为的新一代滑板和导线。
④ 研制出低温性能优良与环境和谐的铁路系统用润滑防护材料。
⑤ 研制出新型高效的制动盘摩阻材料。
⑥ 揭示钢轨波浪形磨损机理并提出防止对策。
⑦ 提供提高弹性件使用寿命的材料与技术。
  
四、加强新材料在交通方面的应用
  
在863计划和科技攻关项目方面,已经有一些成果可以应用到现代轨道交通上去。例如:
  
1、 高强轻量材料问题
  
高强度钢:超级钢
  
复合材料:颗粒增强型复合材料
  
轻金属材料:铝合金板、铝镁合金、高硅铝合金
  
2、减阻降噪阻燃材料问题
  
高效阻尼减震
 
隔声吸震
  
无毒阻燃
  
五、科技部拟采取的措施
  
1、全面考虑现代轨道交通材料的研发计划;
  
我们希望和铁道部一起来制定计划,以便使有关企业和科研单位了解全局和关键的需求。实际上,列车和汽车一样,是现代科技成果可以不断发展和改进的一个很好的应用平台。

2、支持一批关键科技项目;
  
3、支持建立一些标准测试方法和设备;
  
4、支持用户—生产企业—科研院校所建立更紧密的联系;
  
5、将材料长期服役行为的科技问题列入863计划材料领域重点支持方向。

常见的焊接工艺比较

前常用的焊接工艺有:

→电弧焊(氩弧焊、手弧焊、埋弧焊、钨极气体保护电弧焊、等离子弧焊、气体保护焊)

→电阻焊

→高能束焊(电子束焊、激光焊)

→钎焊

→以电阻热为能源:电渣焊、高频焊;

→以化学能为焊接能源:气焊、气压焊、爆炸焊;

→以机械能为焊接能源:摩擦焊、冷压焊、超声波焊、扩散焊

焊接工艺

精度

变形

热影响

焊缝质量

焊料

使用条件

激光焊 精密 小 很小 好 无 钎焊 精糙 一般 一般 一般 需要 整体加热 电阻焊 精糙 大 大 一般 无 需要电极 氩弧焊 一般 大 大 一般 需要 需要电极 等离子焊 较好 一般 一般 一般 需要

需要电极

电子束焊 精密 小 小 好 无 需要真空

1.电弧焊

电弧焊是目前应用最广泛的焊接方法。它包括有:手弧焊、埋弧焊、钨极气体保护电弧焊、等离子弧焊、熔化极气体保护焊等。绝大部分电弧焊是以电极与工件之间燃烧的电弧作热源。在形成接头时,可以采用也可以不采用填充金属。所用的电极是在焊接过程中熔化的焊丝时,叫作熔化极电弧焊,诸如手弧焊、埋弧焊、气体保护电弧焊、管状焊丝电弧焊等;所用的电极是在焊接过程中不熔化的碳棒或钨棒时,叫作不熔化极电弧焊,诸如钨极氩弧焊、等离子弧焊等。

(1)手弧焊

手弧焊是各种电弧焊方法中发展最早、目前仍然应用最广的一种焊接方法。它是以外部涂有涂料的焊条作电极和填充金属,电弧是在焊条的端部和被焊工件表面之间燃烧。涂料在电弧热作用下一方面可以产生气体以保护电弧,另一方面可以产生熔渣覆盖在熔池表面,防止熔化金属与周围气体的相互作用。熔渣的更重要作用是与熔化金属产生物理化学反应或添加合金元素,改善焊缝金属性能。手弧焊设备简单、轻便,操作灵活。可以应用于维修及装配中的短缝的焊接,特别是可以用于难以达到的部位的焊接。手弧焊配用相应的焊条可适用于大多数工业用碳钢、不锈钢、铸铁、铜、铝、镍及其合金。

(2)埋弧焊

埋弧焊是以连续送时的焊丝作为电极和填充金属。焊接时,在焊接区的上面覆盖一层颗粒状焊剂,电弧在焊剂层下燃烧,将焊丝端部和局部母材熔化,形成焊缝。在电弧热的作用下,上部分焊剂熔化熔渣并与液态金属发生冶金反应。熔渣浮在金属熔池的表面,一方面可以保护焊缝金属,防止空气的污染,并与熔化金属产生物理化学反应,改善焊缝金属的万分及性能;另一方面还可以使焊缝金属缓慢泠却。埋弧焊可以采用较大的焊接电流。与手弧焊相比,其最大的优点是焊缝质量好,焊接速度高。因此,它特别适于焊接大型工件的直缝的环缝。而且多数采用机械化焊接。埋弧焊已广泛用于碳钢、低合金结构钢和不锈钢的焊接。由于熔渣可降低接头冷却速度,故某些高强度结构钢、高碳钢等也可采用埋弧焊焊接。

(3)钨极气体保护电弧焊

这是一种不熔化极气体保护电弧焊,是利用钨极和工件之间的电弧使金属熔化而形成焊缝的。焊接过程中钨极不熔化,只起电极的作用。同时由焊炬的喷嘴送进氩气或氦气作保护。还可根据需要另外添加金属。在国际上通称为TIG焊。钨极气体保护电弧焊由于能很好地控制热输入,所以它是连接薄板金属和打底焊的一种极好方法。这种方法几乎可以用于所有金属的连接,尤其适用于焊接铝、镁这些能形成难熔氧化物的金属以及象钛和锆这些活泼金属。这种焊接方法的焊缝质量高,但与其它电弧焊相比,其焊接速度较慢。

(4)等离子弧焊

等离子弧焊也是一种不熔化极电弧焊。它是利用电极和工件之间地压缩电弧(叫转发转移电弧)实现焊接的。所用的电极通常是钨极。产生等离子弧的等离子气可用氩气、氮气、氦气或其中二者之混合气。同时还通过喷嘴用惰性气体保护。焊接时可以外加填充金属,也可以不加填充金属。等离子弧焊焊接时,由于其电弧挺直、能量密度大、因而电弧穿透能力强。等离子弧焊焊接时产生的小孔效应,对于一定厚度范围内的大多数金属可以进行不开坡口对接,并能保证熔透和焊缝均匀一致。因此,等离子弧焊的生产率高、焊缝质量好。但等离子弧焊设备(包括喷嘴)比较复杂,对焊接工艺参数的控制要求较高。钨极气体保护电弧焊可焊接的绝大多数金属,均可采用等离子弧焊接。与之相比,对于1mm以下的极薄的金属的焊接,用等离子弧焊可较易进行。

(5)熔化极气体保护电弧焊

这种焊接方法是利用连续送进的焊丝与工件之间燃烧的电弧作热源,由焊炬喷嘴喷出的气体保护电弧来进行焊接的。熔化极气体保护电弧焊通常用的保护气体有:氩气、氦气、CO2气或这些气体的混合气。以氩气或氦气为保护气时称为熔化极惰性气体保护电弧焊(在国际上简称为MIG焊);以惰性气体与氧化性气体(O2,CO2)混合气为保护气体时,或以CO2气体或CO2+O2混合气为保护气时,或以CO2气体或CO2+O2混合气为保护气时,统称为熔化极活性气体保护电弧焊(在国际上简称为MAG焊)。熔化极气体保护电弧焊的主要优点是可以方便地进行各种位置的焊接,同时也具有焊接速度较快、熔敷率高等优点。熔化极活性气体保护电弧焊可适用于大部分主要金属,包括碳钢、合金钢。熔化极惰性气体保护焊适用于不锈钢、铝、镁、铜、钛、锆及镍合金。利用这种焊接方法还可以进行电弧点焊。

(6)管状焊丝电弧焊

管状焊丝电弧焊也是利用连续送进的焊丝与工件之间燃烧的电弧为热源来进行焊接的,可以认为是熔化极气体保护焊的一种类型。所使用的焊丝是管状焊丝,管内装有各种组分的焊剂。焊接时,外加保护气体,主要是CO。焊剂受热分解或熔化,起着造渣保护溶池、渗合金及稳弧等作用。管状焊丝电弧焊除具有上述熔化极气体保护电弧焊的优点外,由于管内焊剂的作用,使之在冶金上更具优点。管状焊丝电弧焊可以应用于大多数黑色金属各种接头的焊接。管状焊丝电弧焊在一些工业先进国家已得到广泛应用。

2.电阻焊

这是以电阻热为能源的一类焊接方法,包括以熔渣电阻热为能源的电渣焊和以固体电阻热为能源的电阻焊。由于电渣焊更具有独特的特点,故放在后面介绍。这里主要介绍几种固体电阻热为能源的电阻焊,主要有点焊、缝焊、凸焊及对焊等。电阻焊一般是使工件处在一定电极压力作用下并利用电流通过工件时所产生的电阻热将两工件之间的接触表面熔化而实现连接的焊接方法。通常使用较大的电流。为了防止在接触面上发生电弧并且为了锻压焊缝金属,焊接过程中始终要施加压力。进行这一类电阻焊时,被焊工件的表面善对于获得稳定的焊接质量是头等重要的。因此,焊前必须将电极与工件以及工件与工件间的接触表面进行清理。点焊、缝焊和凸焊的牾在于焊接电流(单相)大(几千至几万安培),通电时间短(几周波至几秒),设备昂贵、复杂,生产率高,因此适于大批量生产。主要用于焊接厚度小于3mm的薄板组件。各类钢材、铝、镁等有色金属及其合金、不锈钢等均可焊接。

3.高能束焊

这一类焊接方法包括:电子束焊和激光焊。

(1)电子束焊

电子束焊是以集中的高速电子束轰击工件表面时所产生的热能进行焊接的方法。电子束焊接时,由电子枪产生电子束并加速。常用的电子束焊有:高真空电子束焊、低真空电子束焊和非真空电子束焊。前两种方法都是在真空室内进行。焊接准备时间(主要是抽真空时间)较长,工件尺寸受真空室大小限制。电子束焊与电弧焊相比,主要的特点是焊缝熔深大、熔宽小、焊缝金属纯度高。它既可以用在很薄材料的精密焊接,又可以用在很厚的(最厚达300mm)构件焊接。所有用其它焊接方法能进行熔化焊的金属及合金都可以用电子束焊接。主要用于要求高质量的产品的焊接。还能解决异种金属、易氧化金属及难熔金属的焊接。但不适于大批量产品。

(2)激光焊

激光焊是利用大功率相干单色光子流聚焦而成的激光束为热源进行的焊接。这种焊接方法通常有连续功率激光焊和脉冲功率激光焊。激光焊优点是不需要在真空中进行,缺点则是穿透力不如电子束焊强。激光焊时能进行精确的能量控制,因而可以实现精密微型器件的焊接。它能应用于很多金属,特别是能解决一些难焊金属及异种金属的焊接。

4.钎焊

钎焊的能源可以是化学反应热,也可以是间接热能。它是利用熔点比被焊材料的熔点低的金属作钎料,经过加热使钎料熔化,靠毛细管作用将钎料及入到接头接触面的间隙内,润湿被焊金属表面,使液相与固相之间互扩散而形成钎焊接头。因此,钎焊是一种固相兼液相的焊接方法。钎焊加热温度较低,母材不熔化,而且也不需施加压力。但焊前必须采取一定的措施清除被焊工件表面的油污、灰尘、氧化膜等。这是使工件润湿性好、确保接头质量的重要保证。钎料的液相线湿度高于450℃而低于母材金属的熔点时,称为硬钎焊;低于450℃时,称为软钎焊。根据热源或加热方法不同钎焊可分为:火焰钎焊、感应钎焊、炉中钎焊、浸沾钎焊、电阻钎焊等。钎焊时由于加热温度比较低,故对工件材料的性能影响较小,焊件的应力变形也较小。但钎焊接头的强度一般比较低,耐热能力较差。钎焊可以用于焊接碳钢、不锈钢、高温合金、铝、铜等金属材料,还可以连接异种金属、金属与非金属。适于焊接受载不大或常温下工作的接头,对于精密的、微型的以及复杂的多钎缝的焊件尤其适用。

5.其它焊接方法

这些焊接方法属于不同程度的专门化的焊接方法,其适用范围较窄。主要包括以电阻热为能源的电渣焊、高频焊;以化学能为焊接能源的气焊、气压焊、爆炸焊;以机械能为焊接能源的摩擦焊、冷压焊、超声波焊、扩散焊。

(1)电渣焊

如前面所述,电渣焊是以熔渣的电阻热为能源的焊接方法。焊接过程是在立焊位置、在由两工件端面与两侧水冷铜滑块形成的装配间隙内进行。焊接时利用电流通过熔渣产生的电阻热将工件端部熔化。根据焊接时所用的电极形状,电渣焊分为丝极电渣焊、板极电渣焊和熔嘴电渣焊。电渣焊的优点是:可焊的工件厚度大(从30mm到大于1000mm),生产率高。主要用于在断面对接接头及丁字接头的焊接。电渣焊可用于各种钢结构的焊接,也可用于铸件的组焊。电渣焊接头由于加热及冷却均较慢,热影响区宽、显微组织粗大、韧性、因此焊接以后一般须进行正火处理。

(2)高频焊

同频焊是以固体电阻热为能源。焊接时利用高频电流在工件内产生的电阻热使工件焊接区表层加热到熔化或接近的塑性状态,随即施加(或不施加)顶锻力而实现金属的结合。因此它是一种固相电阻焊方法。高频焊根据高频电流在工件中产生热的方式可分为接触高频焊和感应高频焊。接触高频焊时,高频电流通过与工件机械接触而传入工件。感应高频焊时,高频电流通过工件外部感应圈的耦合作用而在工件内产生感应电流。高频焊是专业化较强的焊接方法,要根据产品配备专用设备。生产率高,焊接速度可达30m/min。主要用于制造管子时纵缝或螺旋缝的焊接。

(3)气焊

气焊是用气体火焰为热源的一种焊接方法。应用最多的是以乙炔气作燃料的氧-乙炔火焰。由于设备简单使操作方便,但气焊加热速度及生产率较低,热影响区较大,且容易引起较大的变形。气焊可用于很多黑色金属、有色金属及合金的焊接。一般适用于维修及单件薄板焊接。

(4)气压焊

气压焊和气焊一样,气压焊也是以气体火焰为热源。焊接时将两对接的工件的端部加热到一定温度,后再施加足够的压力以获得牢固的接头。是一种固相焊接。气压焊时不加填充金属,常用于铁轨焊接和钢筋焊接。

(5)爆炸焊

爆炸焊也是以化学反应热为能源的另一种固相焊接方法。但它是利用炸药爆炸所产生的能量来实现金属连接的。在爆炸波作用下,两件金属在不到一秒的时间内即可被加速撞击形成金属的结合。在各种焊接方法中,爆炸焊可以焊接的异种金属的组合的范围最广。可以用爆炸焊将冶金上不相容的两种金属焊成为各种过渡接头。爆炸焊多用于表面积相当大的平板包覆,是制造复合板的高效方法。

(6)摩擦焊

摩擦焊是以机械能为能源的固相焊接。它是利用两表面间机械摩擦所产生的热来实现金属的连接的。摩擦焊的热量集中在接合面处,因此热影响区窄。两表面间须施加压力,多数情况是在加热终止时增大压力,使热态金属受顶锻而结合,一般结合面并不熔化。摩擦焊生产率较高,原理上几乎所有能进行热锻的金属都能摩擦焊接。摩擦焊还可以用于异种金属的焊接。要适用于横断面为圆形的最大直径为100mm的工件。

(7)超声波焊

超声波焊也是一种以机械能为能源的固相焊接方法。进行超声波焊时,焊接工件在较低的静压力下,由声极发出的高频振动能使接合面产生强裂摩擦并加热到焊接温度而形成结合。超声波焊可以用于大多数金属材料之间的焊接,能实现金属、异种金属及金属与非金属间的焊接。可适用于金属丝、箔或2~3mm以下的薄板金属接头的重复生产。(8)扩散焊扩散焊一般是以间接热能为能源的固相焊接方法。通常是在真空或保护气氛下进行。焊接时使两被焊工件的表面在高温和较大压力下接触并保温一定时间,以达到原子间距离,经过原子朴素相互扩散而结合。焊前不仅需要清洗工件表面的氧化物等杂质,而且表面粗糙度要低于一定值才能保证焊接质量。扩散焊对被焊材料的性能几乎不产生有害作用。它可以焊接很多同种和异种金属以及一些非金属材料,如陶瓷等。扩散焊可以焊接复杂的结构及厚度相差很大的工件。

激光焊接的工艺参数。

1、功率密度。功率密度是激光加工中最关键的参数之一。采用较高的功率密度,在微秒时间范围内,表层即可加热至沸点,产生大量汽化。因此,高功率密度对于材料去除加工,如打孔、切割、雕刻有利。对于较低功率密度,表层温度达到沸点需要经历数毫秒,在表层汽化前,底层达到熔点,易形成良好的熔融焊接。因此,在传导型激光焊接中,功率密度在范围在104~106W/CM2。

2、激光脉冲波形。激光脉冲波形在激光焊接中是一个重要问题,尤其对于薄片焊接更为重要。当高强度激光束射至材料表面,金属表面将会有60~98%的激光能量反射而损失掉,且反射率随表面温度变化。在一个激光脉冲作用期间内,金属反射率的变化很大。

3、激光脉冲宽度。脉宽是脉冲激光焊接的重要参数之一,它既是区别于材料去除和材料熔化的重要参数,也是决定加工设备造价及体积的关键参数。

4、离焦量对焊接质量的影响。激光焊接通常需要一定的离做文章一,因为激光焦点处光斑中心的功率密度过高,容易蒸发成孔。离开激光焦点的各平面上,功率密度分布相对均匀。

离焦方式有两种:正离焦与负离焦。焦平面位于工件上方为正离焦,反之为负离焦。按几何光学理论,当正负离焦平面与焊接平面距离相等时,所对应平面上功率密度近似相同,但实际上所获得的熔池形状不同。负离焦时,可获得更大的熔深,这与熔池的形成过程有关。实验表明,激光加热50~200us材料开始熔化,形成液相金属并出现问分汽化,形成市压蒸汽,并以极高的速度喷射,发出耀眼的白光。与此同时,高浓度汽体使液相金属运动至熔池边缘,在熔池中心形成凹陷。当负离焦时,材料内部功率密度比表面还高,易形成更强的熔化、汽化,使光能向材料更深处传递。所以在实际应用中,当要求熔深较大时,采用负离焦;焊接薄材料时,宜用正离焦。

焊接工艺问答(焊接缺陷)

1.试述金属熔焊焊缝缺陷的分类及表示方法。

根据GB6417-86《金属熔化焊焊缝缺陷分类及说明》的规定,将金属熔焊焊缝缺陷分为以下几类:

第1类裂纹;第2类孔穴;第3类固体夹杂;第4类未熔合和未焊透;第5类形状缺陷和第6类上述以外的其它缺陷。

本标准按缺陷性质分大类,按其存在的位置及状态分小类,以表格的方式列出。缺陷用数字序号标记。每一缺陷大类用一个三位阿拉伯数字标记,第一缺陷小类用一个四位阿拉伯数字标记。因此,每一数字序号仅适合于某一特定类型的缺陷。例如,1021表示“焊缝横向裂纹”,1023表示“热影响区横向裂纹”等。

2.试述熔焊接头中裂纹的种类及表示方法。

熔焊接头中裂纹的种类及表示方法,见表1。

3.试述熔焊接头中孔穴的种类及表示方法。

熔焊接头中孔穴的种类及表示方法,见表2。

4.试述熔焊接头中固体夹杂的种类及表示方法。

熔焊接头中固体夹杂的种类及表示方法,见表3。

5.试述熔焊接头中未熔合和未焊透的种类及表示方法。

熔焊接头中未熔合和未焊透的种类及表示方法,见表4。

6.试述熔焊接头中形状缺陷的种类及表示方法。

熔焊接头中形状缺陷的种类及表示方法,见表5。

7.试述熔焊接头中其它缺陷的种类及表示方法。

熔焊接头中其它缺陷的种类及表示方法,见表6。

表6 其它缺陷的种类及表示方法

数字序号

名 称

说 明

600

其它缺陷

不能包括在1~5类缺陷的其它缺陷

601

电弧擦伤

在焊缝坡口外部引弧或打弧时产生于母材金属表面上的局部损伤

602

飞溅

熔焊过程中,熔化的金属颗粒和熔渣向周围飞散的现象。这种飞散出的金属颗粒和熔渣习惯上也称为飞溅

6021

钨飞溅

从钨电极过渡到母材金属表面或凝固焊缝金属表面上的钨颗粒

603

表面撕裂

不按操作规程拆除临时焊接的附件时产生于母材金属表面的损伤

604

磨痕

不按操作规程打磨引起的局部表面损伤

605

凿痕

不按操作规程使用扁铲或其它工具铲凿金属而产生的局部损伤

606

打磨过量

由于打磨引起的焊件或焊缝的不允许的减薄

607

608

定位焊缺陷层间错位

不按规定程序熔敷的焊道

8.什么是热裂纹?促使形成热裂纹的因素有哪些?

焊接过程中,焊缝和热影响区金属冷却到固相线附近的高温区间产生的焊接裂纹即热裂纹。又称结晶裂纹。其特征是断口呈蓝黑色,即金属在高温被氧化的颜色,裂纹总是产生在焊缝正中心或垂直于焊缝鱼鳞波纹,焊缝表面可见的热裂纹呈不明显的锯齿状,或与焊缝波纹相垂直呈放射状分布。个别情况下,热裂纹也可能出现在热影响区。热裂纹主要发生在杂质含量较多的钢、单相奥氏体钢、镍基合金、铝合金、钼合金等的焊缝金属中。

促使形成热裂纹的因素有:

(1)焊缝金属的化学成分 焊缝金属中C、S、P元素较多时,促使形成热裂纹。锰在熔池中能与硫形成MnS进入熔渣,可减少硫的有害作用,适量时可减少焊缝的热裂纹倾向。

钢中含铜量过多时,会增大焊缝热裂纹倾向。

(2)焊缝横截面形状 焊缝熔宽与厚度的比值越小,即熔宽较小、厚度较大时,容易产生热裂纹。

(3)焊接应力 焊件刚性大,装配和焊接时产生较大的焊接应力,会促使形成热裂纹。

9.如何防止产生热裂纹?

(1)控制焊缝金属中有害杂质的含量 碳素结构钢用焊芯(丝)的含碳量均≤0.10%,硫、磷的含量应≤0.03%,焊接高合金钢时控制更严。

(2)预热 能减小焊接熔池的冷却速度,降低焊接应力。随着母材含碳量或碳当量的增加,应适当增高预热温度。

奥氏体不锈钢焊缝不能采用预热的方法来防止产生热裂纹。

(3)采用碱性焊条和焊剂 由于碱性焊条和焊剂具有较强的脱硫、磷能力,因此具有较高的抗热裂能力。

(4)适当调整焊接工艺参数 焊接工艺参数直接影响焊缝的横断面形状,因此适当减小焊接电流以减少焊缝厚度,有利于提高焊缝的抗裂性能。

(5)采用收弧板 焊接终了断弧时,由于弧坑冷却速度较快,常因偏析而在弧坑处形成热裂纹,即所谓的弧坑裂纹。所以终焊时应逐渐断弧,并填满弧坑。必要时可采用收弧板,将弧坑移至焊件外,此时即使产生弧坑裂纹,也因焊后需将收弧板割掉,并不影响结构本身。

10.什么是冷裂纹、延迟裂纹?促使形成冷裂纹、延迟裂纹的因素有哪些?

焊接接头冷却到较低温度下(对于钢来说在Ms温度以下)时产生的焊接裂纹称为冷裂纹。

钢的焊接接头冷却到室温后并在一定时间(几小时、几天、甚至十几天)才出现的焊接冷裂纹称为延迟裂纹。

冷裂纹(包括延迟裂纹)主要发生在中碳钢、高碳钢、低合金或中合金高强钢、钛及钛合金的焊接接头中。

冷裂纹多发生在接头热影响区或熔合线上,个别情况下出现在焊缝上。根据冷裂纹产生的部位,可将冷裂纹分为如下三种见图1。

(1)焊道下裂纹在靠近堆焊焊道的热影响区内所形成的焊接冷裂纹。其走向常与熔合线平行,但也有时垂直于熔合线。

(2)焊趾裂纹沿应力集中的焊趾处所形成的焊接冷裂纹。其走向常与焊缝纵向平等,由焊趾的表面开始,向母材的深处延伸。

(3)焊根裂纹 沿应力集中的焊缝根部所形成的焊接冷裂纹。其走向从焊缝根部开始,伸向热影响区或焊缝中。

形成冷裂纹的三大因素是:钢种的淬硬倾向大、焊接接头的含氢量高和结构的焊接应力大。特别是由氢促使形成的冷裂纹往往具有延迟的性质,常称为“氢致裂纹”。

11.如何防止产生冷裂纹?

(1)控制焊缝金属的含氢量 采用碱性低氢型焊条和焊剂;严格按规定烘干焊条和焊剂;仔细清除焊接区的污物、锈、油、水。

(2)预热 减慢接头的冷却速度以降低淬硬倾向。

(3)后热(消氢处理) 后热是指焊接结束或焊完一条焊缝后,将焊件或焊接区立即加热到150~250℃,并保温一段时间。消氢处理是在300~400℃加热温度内进行。两者均能促使氢逸出,但消氢处理效果更好。

(4)采用较大的焊接线能量 减慢接头的冷却速度。但线能量太大时,会促使热影响区形成过热组织,所以应适当控制,不能无限制地增大。

(5)采用奥氏体不锈钢焊条 因奥氏体组织塑性好,可减少焊接应力,并能溶解较多的氢,所以可用来焊接淬硬倾向较强的低合金高强钢,避免产生冷裂纹。

12.什么是再热裂纹?防止产生再热裂纹的方法有哪些?

焊后焊件在一定温度范围内再次加热(消除应力热处理或其它加热过程)而产生的裂纹称为再热裂纹。再热裂纹通常发生在熔合线附近的粗晶区中,从焊趾部位开始,延向细晶区停止。

钢中Cr、Mo、V、Nb、Ti等元素会促使形成再热裂纹,其影响可用下式表示

△G′=Cr+3.3Mo+8.1V+10C-2

△G′>2时,对再热裂纹敏感;1.5<△G′<2时,一般;△G′<1.5时,对再热裂纹不敏感。

防止产生再热裂纹的方法:

(1)预热 预热温度为200~450℃。若焊后能及时后热,可适当降低预热温度。例如,18MnMoNb钢焊后在180℃热处理2h,预热温度可降低至180℃。

(2)应用低强度焊缝 使焊缝强度低于母材以增高其塑性变形能力。

(3)减少焊接应力 合理地安排焊接顺序、减少余高、避免咬边及根部未焊透等缺陷以减少焊接应力。

13.什么是层状撕裂?防止层状撕裂的方法有哪些?

焊接时,在焊接构件中沿钢板轧层形成的呈阶梯状的一种裂纹称为层状撕裂。层状撕裂经常发生在T形接头和角接接头中,其走向与钢板表面相平行见图2,图中箭头表示接头的受力方向。

产生层状撕裂的原因是在轧制钢板中存在硫化物、氧化物和硅酸盐等低熔点非金属夹杂物,其中尤以硫化物的作用为主,在轧制过程中被延展成片状,分布在与表面平行的各层中,在垂直于厚度方向的焊接应力作用下,夹杂物首先开裂并扩展,以后这种开裂在各层之间相断发生,连成一体,造成层状撕裂的阶梯性。

防止层状撕裂的方法:

1)严格控制钢材的含硫量。

2)采用强度级别较低的焊接材料。

3)在与焊缝相连接的钢板表面堆焊几层低强度焊缝金属作为过渡层,以避免夹杂物处于高温区。

4)预热和使用低氢焊条。

14.常用的抗裂性试验方法有哪些?

常用的抗裂性试验方法,见表7。

表7 抗裂性试验方法

序号

试 验 方 法

产生的主要裂纹类型

也可反映的裂纹

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

不需特殊的试验装置

斜Y形坡口焊接裂纹试验(GB4675.1-84)

压板对接(FiSCO)焊接裂纹试验(GB4675.3-84)

搭接接头(CTS)焊接裂纹试验(GB4675.2-84)

刚性固定对接试验

可变刚性试验

十字接头试验

十字搭接裂纹试验

窗形拘束对接裂纹试验

Z向窗口试验

Z向拉伸试验

H形拘束试验

热影响区冷裂纹

焊缝热裂纹

热影响区冷裂纹

焊缝热、冷裂纹

焊缝根部冷、热裂纹

热影响区冷裂纹

焊缝横向热裂纹

层状撕裂

层状撕裂

再热裂纹

焊缝冷裂纹、热裂纹或再热裂纹

热影响区冷裂纹

热影响区冷裂纹

12

13

14

15

需特殊试验装置

插销试验

拉伸拘束裂纹试验(TRC试验)

刚性拘束裂纹试验(RRC试验)

可调拘束高温裂纹试验

冷裂纹

冷裂纹

冷裂纹

焊缝热裂纹

层状撕裂

16

17

间接评定方法

碳当量法

热影响区最高硬度不地(GB4675.5-84)

冷裂纹

热影响区冷裂纹

15.试述防止焊缝中产生气孔的常用方法。

1)仔细清除焊件表面上的污物,手弧焊时在坡口面两侧各10mm、埋弧焊时各20mm范围内去除锈、油,应打磨至露出金属表面光泽,特别是在使用碱性焊条和埋弧焊时,更应做好清洁工作。

2)焊条和焊剂一定要严格按照规定的温度进行烘焙:酸性焊条75~150℃;碱性焊条350~450℃;焊剂250℃,并保温1~2h。烘焙后的焊条应放在焊条保温筒内,随用随取。碱性焊条在露天存放4h以上时应重新烘焙,重复烘焙的次数不得超过3次。

3)不应使用过大的焊接电流。

4)采用直流电源施焊时,电源极性应为反接。

5)碱性焊条施焊时,应采用短弧焊。

6)引弧时应将焊条略作停顿,对引弧处进行预热,否则引弧处容易形成气孔。

7)采用手弧焊打底、埋弧焊盖面的工艺时,打底焊条应为碱性焊条,用酸性焊条打底极易产生气孔。

8)气体保护焊时应调节气体流量至适当值、流量太小,保护不良,易使空气侵入形成气孔。

埋弧焊在大型管道上的应用

由于埋弧焊焊接中厚板,焊接质量好、速度快、节约焊材、工人劳动强度小、效率高,因而得到了广泛的应用。因此,对直径为2700mm,材质Q235-A,板厚25mm的输水管道采用埋弧焊进行焊接。

由于国产焊机的电流、电压不稳定,送丝系统也不理想,因而选用林肯焊机DC1000,送丝系统选用林肯HA5型,该送丝系统是等速送丝,外特性为平特式,熔深大,熔深与焊缝比为1∶2(最佳规范),单面最大熔深可达10mm,机头是悬挂式,母材Q235A,焊剂选用国产431,焊丝H08A。

采用自动切割机进行下料,卷制成1.8m长的筒体。不开坡口,对口间隙2~2.5mm,清除自动切割留下的氧化物、水分、油污。焊剂在150℃下保温1h。

焊接电流太小,熔深不够,电流太大,外观成形差,易出现压坑气孔。电弧电压太大,深度也不够,电弧电压太小,会出现凹凸不平的焊缝;焊速太慢,焊缝太宽增大了线能量,焊缝的机械性能降低,不能满足设计要求,因此要严格执行工艺规范,即:内口埋弧焊时,焊接电流为750A,电弧电压32V;外口埋弧焊时,焊接电流为880A,电弧电压34V;均采用Φ4.8mm的H08A焊丝及HJ431,焊接速度为16m/h。

手工焊封底关键是不能有气孔、夹渣等。焊完内口后用气刨把封底层刨去,刨出一条深6mm,宽10mm的U型坡口。内口埋弧焊可以达到10mm的熔深,外口又刨去了6mm,外口熔深可达13mm所以一定要焊透。手工焊用J422Φ4焊条。

焊缝的机械性能:R0.2>330MPa,Rb>430MPa,VAK(-20℃)>47J。

全部焊缝经X射线探伤,按GB332—87标准Ⅱ级合格,一次合格率为95%;Ⅰ级为90%。焊缝成形美观,焊缝余高1mm左右,一般埋弧焊的余高是3mm左右,因为采用气刨,刨去封底层所以余高低,环缝成形好,既减少了焊缝的内应力,又满足了焊缝的机械性能。

一般采用埋弧焊焊接20mm以上的钢板大多开内坡口,这样填充金属多,浪费焊材,用刨边机浪费时间,不能提高效率。采用进口焊机及送丝系统能提高工作效率,保证焊接质量。在焊内环缝的同时还可以可以用气刨刨外环缝,这样可缩短焊接辅助时间,充分发挥埋弧焊的潜力,但一定要注意控制焊接速度,保证线能量和机械性能。

GMAW引弧过程的研究

摘要:GMAW工作在射流过渡模式时可获得极低的焊接飞溅,但是在一些焊接应用却表现了较大的焊接飞溅量。研究结果表明,此时的焊接飞溅主要来自焊接引弧过程。通过GMAW焊接电流、电压波形及高速摄像图像的分析表明,从焊接引弧到稳定的射流过渡需要一定的时间,在未达到稳定射流过渡之前的熔滴过渡形式为不规则的短路过渡与大颗粒过渡的混合,所以会产生大量的焊接飞溅,即引弧过程是不稳定的过程。传统的GMAW焊机通过优化引弧参数可以在一定程度上改善引弧过程,但现有技术本质上的缺陷,制约了引弧后焊接电流不能迅速提升到射流过渡所要求的临界电流值,因此也就无法在引弧后快速达到射流过渡。针对上述问题,本文提出一种新型的电流主动控制式控制方法可以有效地控制GMAW引弧过程,在引弧后极短的时间内达到稳定的射流过渡。该方法有效地降低了引弧过程中的焊接飞溅,显著地表现在降低粘着在焊枪喷嘴和导电嘴上的焊接飞溅。

关键词:GMAW 引弧 射流过渡

0 前言

由于GMAW具有低成本、高效率、易于自动化等优点,已经成为金属结构制造中最广泛应用的连接工艺。尽管目前对GMAW已有相当深入的研究,但是GMAW的引弧及其控制仍是一个薄弱环节。这一点在应用中也暴露出越来越多的问题,例如,众所周知,射流过渡模式GMAW的焊接飞溅近乎为零,因此为制造业所广泛采用,然而在焊接应用中,一个令人疑惑和困扰的问题是:即使采用射流过渡,实际焊接飞溅量仍然比较大。分析结果发现:这些问题都是发生在短焊缝焊接应用中,如汽车制造及类似产品和大型金属结构装配中的大量点固焊缝。因弧过程中的焊接飞溅一直是制造业中备受关注的问题,此外,不稳定的引弧过程也导致焊接缺陷率上升。进一步的研究发现,射流过渡模式下GMAW的焊接飞溅主要产生于引弧初期。因为目前工业应用的GMAW焊机,尽管可以实现稳定的射流过渡,但由焊接引弧到达到稳定的射流过渡还需要一定的过渡时间,少则数百毫秒,多则数秒。对于焊缝的焊接时间较长的应用来说可以略不计,但是对于类似汽车车身及零部件的焊接或舰船焊接的定位焊焊缝等大量短焊缝,其焊接时间一般都在5秒以内,这样一来,引弧过程在整个焊接过程中所占比例很大,对整个焊接过程的影响变得格外突出。

因此研究引弧过程熔滴过渡的特点,改善GMAW引弧过程,已经成为GMAW研究中新的热点问题。尽管目前国际上,无论是学术界还是工业界都对此进行了许多相关研究[1][2],但有关引弧过程机理及控制方面的研究报道还是较少。本文从熔滴过渡的角度,采用高速摄像及同步数据采集技术,分析了影响引弧过程的因素,并提出一种改善GMAW引弧过程的新方法。

1 GMW引弧过程中的不稳定熔滴过渡现象

由GMAW的基本原理可知,射流过渡时的焊接电流应是平滑稳定的,而图1所示的电流波形在引弧初期是非常不稳定的短路过渡形态,这说明在GMAW引弧起始到稳定的射流过渡之间需要一定的时间,称为焊接引弧不稳定时间。

图1 常规GMAW引弧期间的电流、电压波形

图1中纵坐标为电流/电压,横坐标为时间。焊接实验条件:1.0mm低炭钢焊丝,10%Ar+90%CO2,焊接电压30V,送丝速度14M/S,焊丝干伸长16mm。

对图1的起始阶段作局部放大,并配合同步的高速摄像图像,如图2所示。图2中高速摄像的速度是1000幅/秒,图中每幅图像上的数字为图像采集时刻,单位是ms。由于图像与波形式是同步采集的,因此可以确定每幅图像所对应的焊接参数。可见在引弧初期阶段是不规则的短短路过渡,并伴有焊丝得成段爆断,所以必然产生较高的焊接飞溅率,而且会导致焊接缺陷发生。


288 296 300 303 325 336 338 350 400 418 421 525 538 540 590

图2 常规GMAW引弧阶段中熔滴过渡图像与电流电压波形同步关系

2 传统GMAW设备的引弧问题

早期的GMAW引弧研究,主要是解决引弧成功率的问题。传统概念上的引弧成功的标志是:焊丝与工件接触后,电弧能够在焊丝与工件之间迅速引燃;引弧失败的标志是:焊丝与工件接触后,电弧在焊丝与导电嘴之间引燃的问题,并因而导致焊丝成段爆断。而解决上述问题的途径就是提高引弧阶段的短路电流上升速度。随着弧焊电源动特性的改善,特别是逆变式电源的出现,由于逆变电源的输出电感很小,引弧时的电流上升速度极快,所以目前逆变电源的引弧成功率通常可以达到传统意义上的100%。但是在传统意义上的引弧成功后焊接参数并不能立即达到稳定,特别是对于采用射流过渡的GMAW,引弧后通常要经过数百毫秒,甚至数秒的不稳定短路过渡时间才能达到稳定的射流过渡状态。

图2中的288号图像对应引弧电流峰值,即在焊机启动后0.285秒时焊丝与工件接触,并表明电弧已经成功引燃,8毫秒后,即296号图像表明电弧弧长增加,焊接电流下降。但之后的300图像表明焊丝再次与工件短路,此时在波形图中对应着电压下降和电流上升,303号图像表明短路后电弧再引燃,同时伴随着严重飞溅。但更严重的问题是在0.312秒到0.335秒之间为一长时间的短路,而且短路后再引燃引起焊丝的成段熔断,如图中336和338号图像所示。成段熔断造成弧长过大,并引起断弧,对应波形图中的0.339秒到0.383秒。之后再次发生长时间短路,和焊丝成段熔断,如图中418和421号图像所示。而且这种现象还会再发生一次,如图中538和540号图像所示。

图3 控制引弧参数的GMAW引弧期间的电流、电压波形

在恒压电源、等速送丝的GMAW系统中,电源电压与送丝速度之间的搭配是影响应弧过程的最主要因素。采用较高焊接电压与较低送丝速度配合可以获得较好的引弧效果。图3示出这种方法在改善引弧过程中的作用。图3实验结果所用的焊接设备和焊接条件与图1相同,所以在达到稳定射流过渡后的焊接电流都稳定在300A。但在引弧初期图3中的电流、电压波动要比图1 小、而且时间也短。这里的差别仅在于:进行了引弧参数设定。所谓引弧参数设定就是:在焊接引弧初期采用与焊接过程不同的焊接电压和送丝速度,并维持一定时间,当电弧稳定后再转到正常的焊接电压和送丝速度参数。图3的引弧参数是:时间0.2S,电压30V,送丝速度7M/S。

通过上述方法可以在表观上改善引弧过程。这里所说的表观是指:对比图4与图2可见引弧过程中的熔滴过渡有较大改善,仅有极少量的短路发生,更无成段爆断的现象,但图4所示的熔滴过渡过程并非理想。首先,尽管极少有短路过渡,但也未达到射流过渡,而是通常所最不希望的是大颗粒过渡形式,而且上述控制方法导致引弧期间焊接电流过低,这不仅容易引发焊接缺陷,同时也降低焊接效率。因此评价引弧过程优劣:不但要看其过程是否有短路,而且还要看其是否能够迅速达到稳定的射流过渡。


294 300 330 360 370 380 400 410 420 423 427 515 550 560 590


图4 具有引弧参数控制的GMAW引弧阶段中熔滴过渡图像与电流电压波形同步关系

3 新型GMAW引弧控制技术

通过大量实验研究发现,传统GMAW之所以不能在引弧后迅速达到稳定射流过渡的关键在于:焊接电流不能迅速提升到射流过渡所要求的临界电流值。如图4所示的引弧过程,尽管避免了短路引起的焊接飞溅,但是引弧期间的平均焊接电流显著低于正常值,局部甚至低于100A。因为作为恒压电源供电,降低送丝速度必然导致焊接电流下降,而焊接电流下降又影响了快速进入稳定的射流过渡。因此要解决GMAW的引弧问题,就必须对引弧过程中的焊接电流实行有效控制。而这正是传统GMAW的技术障碍所在,因为在恒压电源下的焊接电流是被动的。通常认为:恒压电源下的焊接电流是由送丝速度决定的,但这也只是一个表征现

图5 电流主动控制的GMAW引弧过程电流、电压波形

象。其实,送丝速度是通过改变弧长间接影响焊接电流的。而弧长一定时,实际焊接电流还将取决于具体的电弧形态。总之,焊接电流与送丝速度的关系是一个复杂的电弧物理问题,这也正是解决GMAW引弧问题难点所在。

图5、图6示出一个完美的引弧过程,其整个过程无任何短路,而且焊丝与工件接触引弧后150ms以内就达到了稳定的射流过渡,见图6中图像410。图5、图6实验所采用焊接条件同图1,相对传统GMAW焊接电流是被动的一个新概念,简单地说:焊接电流主动控制技术,采用恒流电源技术将焊接电流强制提高到射流过渡所需的临界电流以上。但单纯的恒流电源在GMAW过程中无法保证弧长的稳定,因此该项技术的涉及到特殊的电源外特性控制技术,祥见参考文献[3]。改善引弧的一个显著效果是可以有效地降低焊接飞溅,其作用显著降低焊接飞溅在焊枪喷嘴和导电嘴上的粘着量说明,见图7。

386 393 400 410 420 440 450 470 500 510 515 530 540 550 560


图6电流主动控制的GMAW引弧过程熔滴过渡图像与电流电压波形同步关系

4 结论

传统的GMAW焊机通过优化引弧参数可以在一定程度上改善引弧过程,但存在很多技术上的限制和缺陷。关键问题在于:引弧后焊接电流不能迅速提升到射流过渡所要求的临界电流值,因此无法在引弧后快速达到射流过渡。

采用基于电流主动制技术的GMAW焊机,可以精确地控制引弧过程,可控制熔滴过渡形态在引弧后150ms以内达到稳定的射流过渡。

采用基于电流主动控制技术的GMAW焊机,对于降低焊接飞溅有显著作用,特别是对降低焊枪喷嘴和导电嘴上的附着物有极为明显的效果