Posts Tagged ‘ 松下焊机

高能束流焊接技术的新进展

当前高能束流焊接被关注的主要领域是:①高能束流设备的大型化—功率大型化及可加工零件(乃至零件集成)的大型化。②新型设备的研制,诸如,脉冲工作方式以及短波长激光器等。③设备的智能化以及加工的柔性化。④束流品质的提高及诊断。⑤束流、工件、工艺介质相互作用机制的研究。⑥束流的复合。⑦新材料的焊接。⑧应用领域的扩展。

激光焊接的最新进展

1新型激光器
(1)直流板条式(DCSlab)CO2激光器、(2)二极管泵浦的YAG激光器、(3)CO激光器、(4)半导体激光器、(5)准分子激光器。

2激光器功率的大型化、脉冲方式以及高质量的光束模式
以美国PRC公司为例,几年前,用于切割的CO2激光器功率主要是1500~2000W,而近期的主导产品是4000~6000W,6000W可切割的不锈钢厚度、碳钢厚度分别为35mm和40mm。

3设备的智能化及加工的柔性化
尤其是对YAG激光,由于可用光纤传输,给加工带来了极大的方便。
其主要特点是:①一机多用。②采用一台激光机可进行多工位(可达6个)加工。③光纤长度最长可达60m。④开放式的控制接口。⑤具有远距离诊断功能。

4束流的复合
最主要的是激光-电弧复合。深熔焊接时,熔池上方产生等离子体,复合加工时,激光产生的等离子体有利于电弧的稳定;复合加工可提高加工效率;可提高焊接性差的材料诸如铝合金、双相钢等的焊接性;可增加焊接的稳定性和可靠性;通常,激光加丝焊是很敏感的,通过与电弧的复合,则变的容易而可靠。
激光-电弧复合主要是激光与TIG、Plasma以及GMA。通过激光与电弧的相互影响,可克服每一种方法自身的不足,进而产生良好的复合效应。
GMA成本低,使用填丝,适用性强,缺点是熔深浅、焊速低、工件承受热载荷大。激光焊可形成深而窄的焊缝,焊速高、热输入低,但投资高,对工件制备精度要求高,对铝等材料的适应性差。Laser-GMA的复合效应表现在:电弧增加了对间隙的桥接性,其原因有二:一是填充焊丝,二是电弧加热范围较宽;电弧功率决定焊缝顶部宽度;激光产生的等离子体减小了电弧引燃和维持的阻力,使电弧更稳定;激光功率决定了焊缝的深度;
从能量观点看,激光电弧复合对焊接效率的提高十分显著。这主要基于两种效应,一是较高的能量密度导致了较高的焊接速度;二是两热源相互作用的叠加效应。
GMA、激光加丝和激光电弧复合三种方法焊接时线能量、焊缝断面以及能量利用率的比较。
Laser- TIGHybrid可显著增加焊速,约为TIG焊接时的2倍;钨极烧损也大大减小,寿命增加;坡口夹角亦减小焊缝面积与激光焊时相近。阿亨大学弗朗和费激光技术学院研制了一种激光双弧复合焊接,与激光单弧复合焊相比,焊接速度可增加约1/3,线能量减小25%。
英国Conventry大学现代连接中心亦有Laser-plasma复合焊接的报导。其优点是:提高焊接速度和熔深;由于电弧加热,金属温度升高,降低了金属对激光的反射率,增加了对光能的吸收。在小功率CO2激光试验基础上,还要在12000WCO2激光以及光纤传输的2kWYAG激光器上进行,并为机器人进行PALW打基础。

5铝合金的激光焊接
铝合金由于比强度高、抗腐蚀性好而得以广泛应用。CO2激光焊接铝合金的困难主要在于高的反射率以及导热性好,难以达到蒸发温度、难于诱导小孔的形成(尤其是对Mg含量比较小时)以及容易产生气孔。提高吸收率的措施除了表面化学改性(如阳极氧化)、表面镀层、表面涂层等外,也有用激光-TIG、激光-MIG的报道,其中MIG-DCelectrodeposition方法由于表面的清理作用强和加丝的合金化作用效果为好。
最近,比利时的LCretteur和法国的SMarya对6061铝合金进行了混合气和焊剂的CO2激光焊。在给定的试验条件下表明:70%He+30%Ar、气流方向与焊接方向相反时效果为好;针对穿透焊接时焊缝背面容易产生下垂缺陷,采用75%LiF+25%LiCl的焊剂,起到了祛除氧化、改善熔化金属与背面母材的接合,使背面焊缝具有”上翘”效应,在较宽的参数区间内形成了规整的焊道。对6061铝合金的焊接表明,焊缝强度可达到母材的90%。

6激光熔覆
激光熔覆与其它表面改性方法相比,加热速度快、热输入少,变形极小;结合强度高;稀释率低;改性层厚度可精确控制,定域性好、可达性好、生产效率高。
激光熔覆除用于民品外,英、美等国也已用于航空机发动机Ni基涡轮叶片的耐热、耐磨层的熔覆及修复。

电子束焊接和等离子弧焊接的最新进展

国外电子束焊接发展可归结为:超高能密度装置研制、设备智能化柔性化、电子束流特性诊断、束流与物质作用机制研究以及非真空电子束焊设备及工艺的研究等。
在日本,加速电压600kV、功率300kW的超高压电子束焊机已问世,一次可焊200mm的不锈钢,深宽比达70:1。
日、俄、德开展了双枪及填丝电子束焊技术的研究。在对大厚度板第一次焊接的基础上,通过第二次填丝来弥补顶部下凹或咬边缺陷;日本采用双抢实现了薄板的超高速焊接,反面无飞溅,成形良好。
法国研制成功的双金属和三金属薄带材电子束焊接机也颇引人关注。
关于非真空电子束焊接,德国实现了母材为AlMg0.4Si1.2的旋转件的填丝焊接,加丝材料为AlMg4.5Mn,送丝速度35m/min,焊接速度高达60m/min。该研究在斯图加特大学的25kW电子束焊机上完成。
非真空电子束焊接在汽车制造领域一直倍受重视。例如,手动变速器中同步环与齿轮的非真空电子束焊接,生产率已超过500件/小时。
最近,德国和波兰的学者共同研制了真空电子束焊接时安装于真空室中的非接触测温装置,测量点最小直径1.8mm,主要用于陶瓷和硬质合金的钎焊,该装置可排除随机的热流的干扰,测量精度高。
在等离子弧焊接方面,变极性等离子弧焊以及铝合金穿孔等离子立焊是关注点之一。

国内高能束流焊接现状

在国内,高能束流焊接越来越引起更多相关人士诸如焊接、物理、激光、材料、机床、计算机等工作者的关注。国内在设备水平上,与国外有一定差距,但在工艺研究上,水平则较为接近,甚至在某些方面还有自己的特色。

1激光焊接
在设备生产与研究上,主要生产千瓦级的CO2激光设备和1千瓦以下的固体YAG激光设备。
国内对激光焊接研究主要集中在激光焊接等离子体形成机理、特性分析、检测、控制、深熔激光焊接模拟、激光-电弧复合热源的应用、激光堆焊等。清华大学从声和电的角度,分析了熔透状态的声信号,提出了激光焊接等离子体的等效电路及电特性数学模型;在抑制等离子体的负面效应方面,清华大学张旭东、陈武柱等提出了侧吸法;国家产学研激光技术中心的肖荣诗、左铁钏提出了双层内外圆管吹送异种气体法;西北工业大学的刘金合提出了外加磁场法。

2电子束焊接
我国自行研制电子束焊机始于1960年代,至今已研制生产出不同类型和功能的电子束焊机上百台,并形成了一支研制生产的技术队伍,能为国内市场提供小功率的电子束焊机。
近年来,出现了关键部件(电子枪,高压电源等)引进、其它部件国内配套的引进方式,这种方式的优点是:设备既保持了较高的技术水平,又能大大降低成本,同时还能对用户提供较完善的售后服务。
目前,以科学院电工所的EBW系列为代表的汽车齿轮专用电子束焊机占据了国内汽车齿轮电子束焊接的主要市场份额;我国的中小功率电子束焊机已接近或赶上国外同类产品的先进水平,而价格仅为国外同类产品的1/4左右,有明显的性能价格比优势。
在机理及工艺研究上,北京航空工艺研究所、北京航空航天大学、天津大学、上海交通大学、西北工业大学、中国科学电工所、桂林电器科学研究所、西安航空发动机公司、航天材料及工艺研究所开展的工作涉及熔池小孔动力学、电子束钎焊、接头疲劳裂纹扩展行为、接头残余应力、填丝焊接、局部真空焊接时的焊缝轨迹示教等。

3等离子弧焊接
在等离子弧焊设备方面,西北工业大学开展了脉动等离子喷焊技术研究,通过在工件和喷枪阳极(喷嘴)间接入高频的IGBT无触点开关,成功地实现了转移弧和非转移弧的高频交替工作,实现了单一电源下的等离子喷焊。西安交通大学开展了适宜于Al、Mg及其合金的变极性等离子弧焊设备的研究,主弧的正、负半波分别由两台直流电源供电,对工件(铝)实现了变极性焊接,它不仅使电弧稳定,而且还有可靠的阴极清理作用。北京航空工艺研究所开展了脉冲等离子弧焊的”一脉一孔”的工艺研究;在穿孔等离子弧焊小孔特征及行为检测方面,哈尔滨工业大学、北京航空工艺研究所以及清华大学分别通过光谱信息、电弧电压和电流的频谱分析,检测小孔的建立、闭合以及小孔尺寸;天津大学的王惜宝、张文钺分析了等离子弧粉末堆焊时粉末在转移弧中的输运行为及其主要影响因素,计算了铁基合金粉末和碳化硼粉末、不同参数下在弧柱中的输运速度分布及沿弧柱横截面上的粉通量分布。在重要的应用方面,西安航空发动机公司利用自制的电源设备配以进口的等离子焊枪,实现了某航空发动机工艺的改进。

室温下超声波点焊和电阻点焊的剪切试验比较(表)

室温下超声波点焊和电阻点焊的剪切试验比较焊件材料焊件厚度
δ(mm)焊点平均抗剪力Fτ(N)电阻点焊超声波点焊纯铝0.89401180纯铝1.012601460纯铝2.029103100硬铝0.814601780硬铝1.019402700

超厚度塑料焊接新技术面世

  一种广泛适用于超厚度聚丙烯、PE、PVC等材料的焊接新技术,日前在河北衡水中成防腐设备工程有限公司研制成功并投放市场。
  该技术通过自编程控技术,实现了塑料焊接过程中的热风预热、焊料加热熔融、挤出塑化的完全自动化。对于宽焊缝且厚度达30以上的塑料制品可做到一次焊接成型,焊缝的机械强度接近于被焊母体。新技术各项指标达到了德国焊接规范DVS2209-1技术标准,可满足石油化工等行业大型防腐设备的制作要求。

弧焊变压器谐波研究

单 平 周斌生
(天津大学校办 300072)

  摘要 在对弧焊变压器进行理论分析的基础上建立了综合励磁支路非线性、磁滞、
涡流损耗和漏电感等因素的变压器通用模型。根据弧焊变压器磁滞回线的测试结果,
对弧焊变压器的稳态谐波电流进行计算,结果表明弧焊变压器空载谐波电流的主要成
分为三次谐波。针对这一结果,提出抑止谐波污染的措施。
  叙词:弧焊变压器 谐波分析
  中图分类号:TG434

0 前言

  由于弧焊变压器等电气设备以不规则的组合方式在电网中运行,使得电力系统产
生谐波污染。谐波会影响自动控制设备和继电保护装置的正常工作,也往往干扰相邻
的通讯线路。同时广泛采用的无功补偿电容器也可能使谐波放大,甚至引起谐振而造
成破坏。弧焊变压器铁心材料磁化曲线的非线性特性是产生谐波电流的主要原因,当
铁心磁饱和时,空载电流发生畸变为尖顶波形。J.Greene曾综合比较了通用电力变
压器的几种模型[1],本文将根据弧焊变压器高漏抗的特点,建立起弧焊变压器的等
效电路模型。并根据BX1型弧焊变压器试验得出磁滞回线,计算了谐波电流。在数值
计算中,综合了梯形法和龙格—库塔法的优点使计算结果精度提高,解决了计算过程
中的数值振荡问题。

1 弧焊变压器模型建立

变压器的电动势方程组可写为
       
式中 N1,N2——一次、二次绕组匝数
   R1,R2——一次、二次绕组的电阻
   L1,L2——一次、二次漏电感
     Ф0——铁心主磁通
   Ec1,Ec2——一次、二次绕组感应电动势
  实际变压器作动态分析时,由于非线性的磁特性,应将其视作一个耗能的动态元
件,则Ec1可表示为
    
  根据 N1I1+N2I2=N1I0 (I0,I1,I2均为复数)
  所以
式中 S——铁心有效截面积
   B——铁心磁感应强度
   H——磁场强度
   l——磁路平均长度
   I0——空载电流
  可以看出,Ec1与I0的关系相当于一个非线性电感中的电流与其端电压的关系,所以
无漏感变压器可认为是由非线性电感及理想变压器组合而成。在交流变压器中,铁心磁
滞回线的饱和性和不可逆性导致铁心中产生磁滞损耗和电流波形畸变。同时,感应电势
将导致铁心中感应涡流的产生,一方面增加了铁心的功率损失,一方面又使绕组电流进
一步畸变。磁滞损耗和涡流损耗可以用非线性电感与纯电组元件并联的等效电路来表
示,两者并联成为铁损电阻Ril。
  当前广泛采用的斜磁分路式弧焊变压器结构设计主要靠设置可移动的动铁铁心构成
磁分路以使漏磁显著增强,总漏抗应由附加漏抗和固有漏抗两部分组成。
  在弧焊变压器模型中,应综合以上各因素。

2 弧焊变压器参数测定
 
图1 弧焊变压器铁损电阻Ril值
  
图2 线圈等效电阻、漏抗和动铁心位置关系图

  弧焊变压器的铁损电阻Ril,一次、二次侧绕组阻抗及漏抗等,可通过空载试验和短
路试验确定。对BX—1型弧焊机,空载试验求出在不同电压激励下,激磁阻抗Ze、激磁
电抗Xe和铁损电阻Ril关系如图1所示,计算结果表明,在不同激励条件下,Ril近似为一
恒电阻。短路试验在小电压下进行,由短路试验求得一次侧等效电阻R、漏抗XL如图2
所示。
  在电力系统铁磁谐振的计算机仿真中,当变压器处于空载或轻载运行时,铁耗占
有功损耗的绝大部分,如仍采用磁化曲线作近似处理,将使计算结果与实际情况差别
较大,因此必须建立精确的磁滞回线数学模型。根据示波器法测出极限磁滞回线,由
拟合法得出如下关系
         

3 谐波分析结果与讨论

  变压器等效电路由于含有电感,其瞬态分析通常采用数值解法,为此需建立网络
等效的伴随模型以利于分析计算。变压器中谐波源为非线性电感,其数学关系式为:
             
采用梯形法对上式进行时间离散化,再用牛顿—拉夫逊法对非线性磁通线性化处理可得
非线性动态元件离散化模型数学表达式:
       
式中 h——时间步长
Фi,Фi+1——ti和ti+1时刻电感上存储的磁通量
m,m+1——i+1时迭代次数
  本文采用电路计算机辅助分析时常用的节点电压法,编制了求解节点电压的计算程
序,从而求出各支路的电流。此处仅以输入电压为180V和380V为例,空载电流,铁损
电阻电流和流经非线性电感电流分别如图3a和图3b所示。
  由正弦电流波形畸变率[2]
       
第n次谐波含量
  根据采样定理和谐波分量的最高频率,估计出每周期中的采样次数,对电流采样函
数进行傅里叶变换,可得出各次谐波系数的计算公式如下:
        
式中 N——一周期内采样次数
   Ts——采样时间间隔
x(nTs)——第n个采样值
   k——谐波次数
  
  图3 电流波形图
1.铁损电流 2.非线性电感电流 3.一次侧绕组总空载电流

  用快速傅里叶变换对各不同激励下电流采样值分析,计算出各波形畸变率和谐波的
质量分数如表所示。

表1 不同激励下波形畸变率和谐波成分

外加电压
Ue/V波形畸变率
Dw/%3次谐波质量分数
w/%5次谐波质量分数
w/%7次谐波质量分数
w/%180
220
280
320
360
380
400
4405.33
6.64
9.41
14.15
18.61
20.87
23.08
27.825.31
6.61
9.04
13.34
17.43
19.52
21.58
25.530.37
0.60
2.49
4.58
6.38
7.22
8.02
9.460.17
0.22
0.84
1.17
1.39
1.50
1.60
1.76

  由波形图和谐波分析结果可以看出,激励电压较小时,此时铁心尚处于不饱和阶
段,非线性电感电流值与外加激励成正比增长。当外加激励使铁心磁状态工作点处于
饱和时,非线性电感上的电流显著增大,电流波形畸变越来越严重。从表中还可以看
出,三次谐波成分占据主导地位。

4 谐波抑制方法

  弧焊变压器磁状态的非线性是出于结构设计的技术经济效果考虑的,因此,不能
用减小变压器的非线性来抑制谐波,只能用附加外部装置来抑制谐波。弧焊变压器通
常采用并联电容的方法以提高功率因数,设原系统基波等值阻抗为Zs=Rs+jXs,则n次谐
波阻抗为Zsn=Rsn+jXsn,加入并联电容后整个系统阻抗为:
            
式中 XCn——电容的容抗
   Xsn——原系统电抗
  由于系统电阻Rsn很小,当XCn与Xsn接近时,则可能造成系统谐振。为避免造成
谐振危害,通常在电容器支路中串联电抗器,这实际上构成了一个单调谐波滤波器。
对第n次谐波而言,其等效电路如图4所示
 
图4 n次谐波等效电路图

电容器支路的谐波阻抗为:
    
式中 k——串联电抗率
   k=XL/XC
  可以看出,电容器支路的谐波阻抗是随着谐波次数和串联电抗率k的变化而变化的,
当n2k=1时,ZCn=0,电容器装置成为第n次谐波的低阻抗通道,对第n次谐波起滤波作用。
由前面的分析可知,弧焊变压器高次谐波中,3次谐波是主要成分,当n=3时,k=1/9,
即XL/XC=1/9,因此在电容器装置中设置XL=XC/9的串联电抗器,即可滤除3次谐波。同
样,对于3次以上的谐波n2k>1,ZCn为正值,电容器装置呈感性,不会发生谐波放大。

5 结论

  (1)对弧焊变压器进行理论分析表明其等效模型是一个非线性电感与并联电阻组成
的动态元件。有反正切函数迭加一线性函数来拟合磁特性曲线进而建立起的非线性电
感的数学模型是适宜的。
  (2)弧焊变压器空载稳态谐波电流含有大量3次谐波成分,在电容器支路上串联一个
XL=XC/9的电抗器可以抑止3次谐波。

19970120收到初稿,19970422收到修改稿

参 考 文 献

1 Greere J.Nonelinear modeling of transformers. IEEE Industry Application,
 1988,24(3)∶434~438
2 吴竞昌.电力系统谐波.北京∶水利电力出版社,1988.

STUDY ON HARMONIC CURRENT OF
ARC WELDING TRANSFORMER

Shan Ping Zhou Binsheng
(Tianjin University)

  Abstract Based on theoretical analysis of welding transformer,a general model
of arc welding transformer is established. This model includes all characters such as
magnetic nonelinear, hysteresis and eddy losses, leakage flux inductance. Steady state
harmonic current is calculated based on the magnetic characteristic curve of welding
transformer. The results show that 3rd harmonic component is the main composition.
A measure to eliminate harmonic current is also presented.
  Key words:Arc welding transformer Harmonic analysis

  作者简介 单平,男,1946年出生,工学博士,教授,校长,中国机械工程学会
焊接分会常务委员。

汽车凸焊螺母或螺栓自动化方案

在汽车及其零部件中,许多工件是通过螺母或者螺栓来进行连接的。针对目前采用的焊接设备存在的缺点,日本OBARA公司推出了固定式点(凸)焊机、旋转式螺母输送机、振动式螺母输送机及振动式螺栓输送机,很好地解决了电焊中螺母及螺栓的焊接与输送的问题,实现了从螺母的输送到焊机的焊接全过程自动化,并能方便地使输送机和焊机接入生产流水线,若能与机器人配套使用,则还能实现无人化操作。

1 传统焊接设备的缺点

目前,在汽车制造业企业中,螺栓和螺母的焊接工作大都是采用固定式点(凸)焊机来完成的。凸焊螺母或螺栓则一般是由操作工人用手放入工件,然后再实施焊接。这种手工放置螺母或螺栓的操作方式存在着3大缺点:

1.1 安全性差:大家知道,在用固定式点(凸)焊机进行螺母或螺栓的凸焊时,一般焊接时的加压力在300 kg以上。而在用手放置螺母或螺栓时,极有可能因误操作而导致焊机启动,导致上电极迅速往下运动,稍有不慎,就会使手压伤甚至残废。特别是在大批量生产时,操作人员免不了会产生疲劳而思想不集中,每年许多企业都会发生这类安全事故。

1.2 生产效率低:由于存在着安全隐患,操作人员在放置螺母或螺栓时,肯定会格外小心谨慎,这必然就会影响到生产效率。

1.3 无法实现自动化生产。

由此可见,这3大缺点严重地阻碍着现代汽车及零部件制造行业中实现安全、高效及自动化生产的要求,迫切需要有相关的产品和解决方案来解决这些实际问题。

2 应用范围及特点

为解决传统焊接设备的不足,OBARA公司开发出了系列的适合于自动化生产的产品,为用户提供了最佳的解决方案。现分别来认识一下其“庐山真面目”。

2.1 固定式点(凸)焊机

该机适合各种低碳钢板、不锈钢板、镀锌板及多种合金板的点焊与凸焊,各种螺母及螺栓的焊接。具有以下主要特点:

采用先进的工控制微电脑芯片,实现对各种焊接参数的精确控制;

数字键盘可方便地设置各种参数,液晶显示,可预存15套焊接程度,方便调用;

具有3段通电控制、多脉冲焊接、重复启动、再通电和步增控制等功能;

多达12项自动报警功能,可自诊断并可查询各项报警信息,为维修人员提供参考;

变压器为F级绝缘,整体环氧浇注线圈,并配有温度自动报警,使设备安全而可靠;

4路水冷却系统保证设备良好的工作状态及使用寿命。

2.2 旋转式螺母输送机

该机适合输送四方型和圆形焊接螺母,由于螺母在料斗中跟随圆盘做旋转运动,故称为旋转式螺母输送机。其主要结构与特点如下:

2.2.1 料斗

约有500个左右的螺母可预放在料斗中,随着料斗里圆盘的转动而被带入筛选机构的入口处。圆盘做工的低速旋转运动是由电动机通过减速机构来实现的。考虑到万一转盘被异物强行卡住将会导致机械零件受损的情况,该机构特设有安全装置,可使转盘与减速机构暂时脱离,当故障排除后便能自动恢复工作。

2.2.2 筛选机构

焊接螺母上一般有3~4个凸点,在焊接时,螺母上的凸点应朝向被焊工件,这就对输送到工件上的螺母有方向上的要求。筛选机构就是对螺母的方向进行筛选的,经过适当的调整后,只有方向正确的螺母可以通过筛选机构,而方向不正确的螺母则继续向前运动重新回到料斗中。

2.2.3 储存通道

方向正确的螺母在通过筛选机构后,便进入储存通道依次排队。当达到一定数量后,有一检测装置便会发出信号,使电要暂停工作;而当螺母数量不够时,电机又能自动运行,继续使料斗向存储通道提供方向正确的螺母。

在工作时,每启动一次,储存通道便会释放出一个螺母进入输送装置。

2.2.4 输送装置

该装置通过一个万能支架,安装在固定式点(凸)焊机上,其安装角度和位置可任意进行调整,以适应各种形状的工件。从储存通道出来的螺母,经过一个柔性软管由压缩空气送入输送装置,螺母则被一输送轴快速顶出而准确地送到工件上。

2.2.5 控制系统

螺母被输送到工件上全过程的各个动作,均由控制系统进行顺序控制,且各动作间的时间还能够做适当调整,以满足客户的特殊需要。在进行设备调试时,可用控制面板上的各按钮对各动作进行单独调试,还可通过选择开关来选择是和固定点焊机连动,还是让固定点焊机单独工作。

3 振动式螺母输送机

该机主要用业输送六角形焊接螺母,它与旋转式螺母输送机最大的区别是它的料斗是振动式的。振动料斗也要用于输送其它形状的螺母,还可实现1次送2个螺母,甚至是2个不同规格的螺母。

3.1 振动料斗

料斗内设有螺旋上升的轨道,当料斗下面的振动器开始振动后,料斗里的螺母便沿着螺旋轨道依次向前运行。螺母在轨道上的位置形状是任意的,在前进过程中,筛选机构将运行位置不符合要求的螺母一一排除掉,最终到达出口的螺母当然便函是方向正确的螺母。

3.2 仓储料斗

仓储料斗(旋转式螺母输送机也可加装此料斗)内可储存2 000个以上的螺母,当振动料斗内的螺母数母数量变得较少时,检测装置会自动启动仓储料斗下的振动器,则仓储料斗内的螺母就会不断地落入振动料斗里,直到达一定的数量,这非常透用于在一定时间内无人操作的场合。

振动式螺母输送机的其它性能特点与旋转式螺母输送机相似,但它有一个缺点是,在振动时免不了会发出振动的声音,而旋转式螺母输送机则无此缺点。

4 振动式螺栓输送机

该机可用于输送圆形和T形焊接螺栓,其原理和特点同振动式螺母输送机基本相同,区别在于振动料斗和输送装置。振动料斗内的筛选机构保证出口处螺栓方向的正确性,而输送机则是用夹指气缸将螺栓准确地输送到工件上。

由以上介绍可见,在凸焊螺母或螺栓时,由固定式点(凸)焊机配备螺母或螺栓输送机应该是最佳选择。这不仅能消除操作工人的安全隐患难与共,还可获得高的生产效率。如在青岛汽车厂的现场随机统计表明,在焊1次便更换工件的情况下,每分钟工人可焊接25~28个螺母。这种组合可以说是目前最佳的方案,已被国内越来越多的企业所接受。

德国克鲁斯(CLOOS)的高效焊接技术


作者:魏占静

关键词:MIG;MAG;双丝焊;TANDEM;机器人;激光;等离子;脉冲

WELDING0介绍
  
迫于国际竞争的压力,生产企业不得不在焊接甚至其它制造方法上来降低成本,应用焊接机器人等先进焊接技术来提高生产效率变得越来越重要。克鲁斯公司作为数字化焊接电源、自动化焊接设备及焊接机器人最早的生产厂家,提出应用现代的焊接技术和设备与机器人系统是降低成本的最佳方法。

1 用于MAG焊接的焊丝和气体
  
对于低碳钢的多道焊接而言,如果对焊接的材料质量或者焊接的任务没有特殊的要求,药芯焊丝同样适应用于机器人的应用,但通常情况下,不使用这种类型的焊丝。由于实芯焊丝造价最低,并且最高的焊接速度与最高的熔敷率相结合,几乎所有的低碳钢使用的是实心焊丝。
对于高合金钢而言,经常使用的是实心焊丝,而药芯焊丝的使用具有经济的优点。决定用药芯焊丝还是实心焊丝 进行MAG 焊接是非常困难的。平均来讲,对不同类型的钢质材料的机器人 MAG 焊接大约有 70%-80% 使用的是实芯焊丝。同样的,对于应用 MAG 焊接方面的气体也很难给出一个概论。对于低碳钢的最普通使用的保护气体是 Ar/ CO2 混合气体 —8%-20%CO2,用于高合金钢 2%-3%CO2 和相匹配比例的 Ar。一些用户还额外使用氧气,所有的气体都适用于药芯焊丝或实芯焊丝。
对于铝合金的焊接,经常使用的是 Ar气,对于很厚的铝合金板或者要求很高的焊接速度,He气的使用会带来更好的效果。

2 气体保护电弧焊接工艺与机器人的组合。

由于焊接材料的送进与电弧传感器的有机结合,所以 MAG焊接工艺与机器人的组合是最佳的焊接工艺。为适应很高的熔敷率及很高的焊接速度的要求,最新开发的高性能 MAG 焊叫做 Tandem(双丝的高速焊接)焊接工艺。等离子焊接机器人与 TIG 焊接机器人的焊接工艺是相似的,他们主要的缺点是材料不在中心送进。激光及激光混合系统,能够使焊接结构产生极小的变形,同时具有很高的焊接速度。主要缺点是要求焊缝准备精确,并且激光系统的成本较高。

3 传感技术
 
当在长焊缝的焊接及要求在编程后的机器人,在线校正的情况下,通常使用传感技术。更常使用的是电弧传感器和用于高速焊接的激光传感器。
电弧传感器的主要原理,请见图 1 。

电弧传感器的原理 传感器沿着焊接方向按照正确的角度摆动,给出一个焊接电流的变化的信号,通过这个电流信号,机器人能正确的跟踪焊接( V 坡口,角焊缝),电弧传感器主要用于钢的填充材料,由于铝合金焊丝的电阻很小,电弧传感器不适用于这种材料,对于 MAG 焊接,使用的是电流信号,而对于 TIG 和等离子焊接工艺获得电压信号的偏差更有意义。
用于高速焊接的激光传感器,是跟踪焊缝的关键仪器,进一步而言激光跟踪器能测定 V 型坡口焊接的填充量,如果焊接的填充量有变化,则激光跟踪器的控制器会适配相应的焊接速度及相应的送丝速度,从而强制保证恒定的填充量。

4 高效焊接工艺及机器人的应用

4.1传统的 MIG 焊接
与机器人相结合的主要焊接技术是 MAG 焊接工艺,全自动和半自动 MAG 焊接主要采用的是脉冲电弧焊接,这种焊接适用于所有材质,几乎没有任何限制。这些材质是低碳钢和高合金钢、铝合金和钢(镀锌钢板的钎焊)。

介绍的是脉冲电弧的原理。这种电弧的优点是在金属传输中几乎无飞溅,与标准的电弧类短弧和喷射弧型相对照,脉冲电弧是一个熔滴一个熔滴的滴到熔池中没有任何的短路。  

图 2 电弧脉冲的原理  与标准的电弧类型相对照,要确定脉冲电弧的焊接参数非常困难。脉冲电弧的焊接参数的确定,至少要调整6个焊接参数。因此,开发被称作单键式一元化的焊接电源使得焊接工艺容易控制。

由克鲁斯开发的特别是用于 MIG 铝合金焊接的 AluPlus (铝+)工艺,图3。显示的是双脉冲焊接参数,熔深变得更深,接合的焊缝表面看起来象 TIG 焊过的,与传统的脉冲电弧焊接相比较,这种焊接动态负载变得更高。

图 3 双脉冲的原理图 4 显示的是机器人的铝合金脉冲焊接工艺,用于宝马 5 系列及奔驰( S 级和 E 级)的铝合金轴的焊接。
图 4 材质为铝合金的后轴结构,传统的 MIG 焊接工艺采用 AL 脉冲焊及 Tandem 的焊接工艺。 MIG 焊接速度为 60 -80cm /min ; Tandem : 180 -210cm /min
图 5 给出的是焊接机器人的低碳钢 MAG 焊接在船舶工业应用的实例。这条生产线是用于油罐及舱体部分的焊接。 4个龙门式的机器人在一起工作, X 轴在地面移动 72 米 ,每个机器人在( 2.5X16X4 )米 (X,Y,Z 轴 ) 的范围内操作,机器人的焊接主要是地板与舱板,及舱板与舱板垂直向上的焊接,主要采用的是脉冲弧和短弧焊接,每个龙门上安装有 2 个摄像头的电视监视系统。
  
下一个例子请见图 6,展示的是卡车工业的铝合金燃油箱的焊接,两个机器人主从配置,每个机器人带有激光传感器,油箱的焊接采用中速 0.8m /min,焊缝通过氦泄漏试验是否防漏。

图 6a :用于铝合金油箱的带有激光传感器的传统 MIG 焊接,焊接速度为 80cm /min 。

图 6b 同样的焊接任务,如图 6a ,这里采用的是 Tandem 焊接,焊接速度为 280cm /min 。 4.2 Tandem (高性能 — 双丝)焊接.


4.4 TIG 焊接

TIG 结合机器人的焊接与 MIG 结合机器人的对照比率为(大约 95%MIG , 5%TIG 和等离子)用于 TIG 焊的机器人主要优点是无飞溅。焊接的表面质量非常好。 TIG 焊接机器人主要应用在家具工业,热交换器,锅炉等等。TIG 焊接机器人用于热交换器的焊接采用的是冷丝送给:见图 12 ,工件的直径是 210 -1400mm ,机器人对管子的直径有一定要求。每个圆形焊缝的焊接时间是 40-50 秒.有些时候,没有高频系统是允许的,这样 TIG 焊接的重新起弧变得很困难。
由 CLOOS 设计开发的,用于这种 TIG 焊枪的辅助引弧装置,见图 13 。

4.5  等离子焊

像 TIG 焊接工艺一样, PAW 焊接机器人的应用是很少的。这种生产是用于汽车燃油箱的焊接,使用的是不同的焊接工艺像 TIG- 电阻点焊和等离子焊等,见图 14,等离子的焊接工艺应用在油箱的两个半圆边缘的焊接。许多行业对等离子焊接工艺的进一步发展非常感兴趣,具体的开发将会集中在开发很高的等离子密度和用于等离子焊枪的重新设计上。

4.6 等离子焊剂电弧焊接( PPAW )

PPAW 焊接工艺的基本原理见图 15。PPAW 焊接工艺具有很低的熔敷率(最多到 100g /min ),适合很少的高质量焊接。在工业的实际应用的实例见 16-17 图

4.7 激光混合焊接

激光系统与传统的气体保护弧焊接工艺的有机结合,被称为激光混合焊接工艺。主要的汽车工业,船舶工业和运输系统的制造业,激光 MIG 焊接工艺非常有创意,见图 18。焊接的材料是钢和铝结构,使用这种焊接工艺的优点是具有很高的焊接速度及很小的结构变形。缺点是激光系统的成本及相应的维修费用比较高,以及对焊缝的准备要求精确。新的发展集中在等离子焊接与激光的有机结合,在最初的实验中,已经成功实现了钢焊和钎焊。

气体保护焊接工艺开始于1940 年的 TIG 焊接工艺,这两种焊接工艺配套在机器人和自动焊接上,特别是 Tandem 的焊接工艺为 MIG 焊接开辟了一个新的空间。新的焊接工艺的发展,正处于开发阶段,如带状熔化极的焊接。  

传统的 MIG焊接工艺与激光的结合给焊接技术提供了新的机会。激光设备的成本在将来会大幅度降低,所以激光及焊接设备结合的应用将会普及。
越来越多的焊接工艺的改进,使得不同的焊接工艺出现在市场上,用于解决用户的需要和特殊焊接问题,使用现代的焊接技术与机器人的有机结合是大势所趋。


作者简介:魏占静 MBA 工学硕士,高级工程师,1988哈尔滨工业大学焊接专业毕业,
1991中国机械科学研究院研究生毕业,现从事德国 CLOOS 焊接设备在中国 的推广应用。


Ⅲ类压力容器接管角焊缝裂纹分析(图)

摘要:《容规》规定,Ⅲ 类压力容器壳体接管角焊缝应采用全焊透型式,但是许多制造厂都没能做到,这给压力容器留下了隐患。在检验中,经常发现接管角焊缝出现裂纹,对裂纹进一步打磨发现严重未焊透缺陷,经分析确认未焊透是产生裂纹的根本原因。
关键词: 类压力容器;接管角焊缝;裂纹;分析

前言 
  某燃气公司有100m3液化石油气贮罐15台,1996年6月投入运行,1997年7月首次开罐检验,发现有2台贮罐的温度计接管角焊缝出现裂纹;2003年5月第二次开罐检验,同样又发现另2台的温度计接管角焊缝、1台人孔角焊缝出现裂纹。本文以其中一处温度计接管角焊缝裂纹为例,分析裂纹产生原因及处理办法。

1 贮罐技术特性
  内  径:Φ3000mm
  壁  厚:封头22mm,筒体20mm
  主体材质:16MnR
  设计压力:1.8MPa
  设计温度:-19℃~+50℃
  介  质:液化石油气
  容器类别: Ⅲ类

2 缺陷情况
  温度计接管位于贮罐封头中下部,接管规格为Φ32mm×3.5mm,材料为20#无缝钢管。对其罐内表面角焊缝做磁粉探伤检查时发现磁痕显示,用砂轮打磨,发现裂纹,长度沿周向扩展,最长62mm,磨深至6mm时出现空洞,证实为未焊透,而且是整圈未焊透,最深14mm。如图1所示。



  在锅炉压力容器检验中,我们经常看到接管角焊缝出现裂纹、泄漏而必须补焊的现象。

3 原因分析
  《压力容器安全技术监察规程》第54条规定,“……钢制压力容器的接管(凸缘)与壳体之间的接头设计……有下列情况之一的,应采用全焊透型式:1.介质为易燃或毒性为极度危害和高度危害的压力容器;……;3.第三类压力容器;……”。
  液化石油气贮罐是贮存易燃介质的 类压力容器,因此接管与壳体的连接角焊缝应采用全焊透型式。审查设计图纸亦标明为全焊透结构。但是在实际生产中,制造厂往往只对筒体的对接焊缝严格把关(因为需要做射线探伤或超声波探伤检查),而对那些接管角焊缝却重视不够,没有按图施工,应该开坡口焊接而没有开坡口,错误地认为只需将角焊缝填满,试压时不漏就万事大吉了,反正角焊缝没有要求做无损探伤检查。所以,接管角焊缝存在未焊透、夹渣等缺陷是很普遍的现象。
  可以肯定,容器焊接完成后已经对角焊缝做过磁粉探伤或渗透探伤检查没有发现裂纹。但是,在随后的热处理、水压试验以及投入使用后介质的不断充装过程中,由于交变应力的作用,未焊缝、夹渣缺陷作为裂纹源,首先在其尖端产生微裂纹,并随着交变应力循环次数增长,微裂纹会不断地扩展,最后形成可探测到的表面裂纹。

4 缺陷处理
  4.1 角焊缝未焊透也将影响到在用压力容器的安全状况等级评定,因为它是事故的隐患,它的危害性也很大。《在用压力容器检验规程》第30条“……按规定应采用全焊透结构的角接焊缝或接管角焊缝而没有采用全焊透结构的主要受压元件,如未查出新生缺陷(不包括正常的均匀腐蚀),可定为3级,否则定为4级或5级。”所以,检查发现裂纹的接管角焊缝必须返修合格。
  4.2 可参照如下方案返修
  用碳弧气刨或砂轮打磨方法清除裂纹,清根、开坡口,按下面的工艺焊接:
  焊前预热到100℃~150℃;
  焊条选用E5015或E4315,Φ3.2mm,焊接电流90~120A,电压22~26V;
  焊后立即用石棉包裹缓冷;
  焊角尺寸按图纸要求或GB150-98附录J图J3、J4;
  外观检查合格后再作磁粉探伤或渗透探伤;
  水压试验合格后投用。

5 结束语
  5.1 接管角焊缝出现裂纹主要是存在未焊透、夹渣等缺陷;
  5.2  类压力容器接管与壳体之间的焊接接头必须采用全焊透型式;
  5.3 应加强压力容器接管角焊缝制造、焊接过程的检查及记录,从源头抓起,杜绝隐患。

ZL30F装载机前车架焊接工艺改进

目前我公司生产的ZL30F装载机,因焊接结构件的变形超差造成的失效已占相当大的比率。本文主要针对ZL30F装载机前车架焊后变形超差率较高的问题,通过分析该前车架的具体结构形式,制定并采用了合理的焊接工艺,使前车架的焊后变形得到了有效控制。

ZL30F轮式装载机前车架是装载机的重要承载部件,属于空间半箱型的对称焊接结构,其主要组成部件有左、右翼箱,翻斗缸座,前板,上横梁,铰接架,下梁和桥安装板等。用Solidege三维软件建立的三维实体模型及其组成部件如图1所示。


前车架所有部件之间的连接均为连续角焊缝连接。右翼箱1和左翼箱2主要由与前板和上横梁及铰接架相连接的翼板、外翼板、筋板、贴盘等组成。翼板和外翼板的厚度均为16 mm。翻斗缸座3主要组成件的厚度为24 mm。前板4的厚度为10 mm。上横梁5为折弯件,板厚为24 mm。铰接架6主要组成件上、下铰接板的厚度为36 mm,4块筋板的厚度为20 mm。下梁7的厚度为12 mm。桥安装板8的厚度为30 mm。材质均为焊接性能良好的低碳合金高强度钢Q345A。

图2所示为前车架主要结构尺寸。其中宽度方向的3个尺寸810 mm、1015 mm±1.3 mm、 1 244 mm为结构关键尺寸。

1 焊接方法的选择
CO2气体保护焊作为一种高效、高质量、低消耗的焊接方法,在国内工程机械行业车架等结构件的焊接中得到广泛应用,我公司装载机前后车架的焊接也采用CO2气体保护焊工艺。
2 ZL30F装载机前车架焊接工艺参数
对于ZL30F装载机前车架,其组成工件的板厚大多为12~24 mm,只有上下铰板和桥安装板厚度达到30 mm以上。由于颗粒过渡焊接的电弧穿透能力强,熔深大,焊接效率高,适合于12~50 mm中厚板焊接,因此该车架的焊接采用颗粒过渡焊接,焊接工艺参数见表1。

3 前车架焊接变形的预防措施
据统计,在采用本文介绍的工艺改进措施之前,前车架的最大变形量达到4.5~5.5 mm,集中反映在前车架上部左右翼箱上面两铰接孔横向尺寸的收缩变形上,变形超差率达到20%以上,其中85%的变形量达到4 mm。为了控制这个关键尺寸(1 015±1.3)mm(见图2),我们在焊接工艺上采取了以下改进措施:
(1)采用反变形法进行点固装配
对前车架焊接变形的预防,由于已经预测出焊后收缩变形量,在设计装配焊夹具时,将两侧翼箱的上部档间距离预留出4 mm(注意余量要与车架中心面对称)。试验表明,焊后能够保证尺寸(1 015±1.3)mm的要求。

另外,还设计了一种支撑杆,通过调整支撑杆中间的双向调整螺母,使其间距达到标准尺寸加上自由变形量的一半。在施焊时,将调整好的支撑杆置于两翼箱中间,焊后松开螺母,去除支撑杆,焊件少量自由收缩后恰好达到结构标准尺寸的要求。实践证明,利用刚性支撑焊接时,只要预留出焊接自由收缩量的一半即可。
(2)采用合理的焊接工艺参数
焊接热输入是影响焊件变形量的关键因素,当焊接方法确定后,可通过调节焊接工艺参数来控制热输入。在保证焊缝强度的前提下,应尽量采取小规范的焊接参数。具有对称截面形状和焊缝对称布置的焊件,焊接时应对称施焊,确保每一条焊缝的焊接热输入应相同。如果焊缝分布不对称,在结构边缘的焊缝,采用多层焊接,每层用小规范,把它对构件变形的影响降到最低。
对于前车架,由于它是对称结构,影响收缩变形最大的两条焊缝是两侧翼箱与前车架骨架连接处的角焊缝,连接处无坡口,焊脚高为10 mm,焊缝相对于前车架中心面对称布置。为减少焊接变形,应取小规范参数焊接,由于焊缝焊脚较大,长度较长,为减少变形,在施焊时分两层、三道焊完成。施焊时采用交叉对称焊接,每段长度约100 mm。调整后的焊接工艺参数见表2。
(3)选择合理的装配及焊接顺序
为减少整体焊接结构件的焊接变形量,将各部件单独焊接后,再进行整体的组装和前车架总成的焊接。
在设计和编制ZL30F前车架的焊接工艺时,将左右翼箱、翻斗缸座、中间横梁、铰接架单独作为子部件,针对各子部件设计各自的焊装夹具,并单独完成焊接,然后再将各子部件组装成前车架总成实施组装焊接。这对于控制整体的焊接变形起到了很好的作用。实际上,这种装配焊接的效率很高,适合大批量流水作业。
对称结构上的对称焊缝,最好由多名焊工对称地同时施焊,使正反两方向变形抵消。若条件不允许,只能先焊一侧,后焊另一侧。这时要注意,用同样的工艺参数施焊,先焊的一侧引起的变形总比后焊的一侧大些。因此建议把先焊侧改为多层多道焊,并降低每层(道)焊接热输入,再采用两面交替施焊顺序,以使每侧引起的变形最后都得以抵消。当焊缝在结构上分布不对称时,如果焊缝位于焊件中性轴两侧,可以通过调节焊接热输入和交替施焊的顺序控制变形;如果焊缝分布在中性轴一侧,只能利用减少焊接热输入或采取反变形措施去解决。

4 结论
由于采取了改进的焊接工艺措施,使前车架翼箱上部的焊后变形量有所下降,从原来的4.5 mm下降到2 mm,因焊接变形超差造成的失效率由原来的20%以上降低到目前的5%~10%,大大降低了焊后返修率,满足了产品质量的要求,提高了生产效率。

教学用电焊机的特点及前景

浙江信息工程学校 凌勇坚 桂秋鹏

灵武市职教中心 张成泉

[摘要] 本文叙述了现阶段中职学校开设的电焊操作课程中所使用的主要焊接设备,包括电焊机的主要型号、规格、技术参数、使用要求、工作原理、发展历程和新老机型、未来趋势等;还叙述了焊接中所用焊条的种类、规格、接线方式及操作技巧、安全措施和注意事项,以及焊接这门技术在工业上的应用和发展前景等。

[关键词] 中职学校;电焊机;焊条;发展前景

中职学校搞焊接教学,关键是如何选择好合适的焊接设备,如何让学生去熟悉和操作使用,以达到较好的教学效果。学生要掌握的方面,主要包括如何选择焊接参数、焊条、操作方法以及电焊机的工作原理和大致构造等。

1 教学用电焊机

教学用电焊机与生产用电焊机从原理和结构上来说,并无本质上的区别,所不同的是,教学用电焊机连续工作时间短,不易过热,且操作训练场地通风性也比较好、规范,因而对电焊机的要求相对比较低。但是教学用电焊机的操作者比较杂,会一批又一批地频繁变动,尤其是现阶段的中职学生,多数比较好动、胆大,确保安全性显得尤为突出,因而对电焊机也就提出了新的要求。要求焊机端子与电缆的连接要牢固、方便,连接不好会引起局部发热,使端子、电缆烧损,应充分注意;输出电缆线长度要合适,不宜过长或过短,避免跌摔或硬拉,以及导致电流流通不畅,增加电流损耗;旋转式手(柄)盘或按钮要松紧合适,确保在不经意间触碰后不易松动或变位;名牌标志要清晰,字体大、易识读;壳体接地绝缘要绝对可靠,避免过载使用;练习结束时, 一定要关闭电源,并使学生养成习惯等。当然,也有一些学校选用的是常规型生产用电焊机, 这也是可行的,不过生产用电焊机的价格比教学用电焊机的价格略高,会增大教学的投入,而所起到的实际教学效果也一样。

在目前,国内生产电焊机的厂家比较多,型号规格有多种多样,并已规范化和标准化,各类学校根据自己的需要,会做出不同的选型, 但目前用得最多的还是BX1型焊机,如BX1-250-1型。该机型的优点是,结构简单、易造易修、成本低、磁偏吹很小、空载损失小、噪音小,但缺点是电弧稳定性差(相对于直流电源)和功率因数较低。主要技术参数为:额定输出电流250A、额定输入电压380 V、额定输入容量18.2kVA、空载电压71V、额定负载电压30V、电流调节范围50~250A,适用焊条直径2~4mm,其大致外型款式有2种,如图1所示。该款电焊机的工作原理如图2所示。

图1 焊机外形图 2 焊机工作原理

训练时,一般选用的电焊条直径为3.2mm,牌号J422,工件材料为Q235, 调定工作电流为100A。这些参数,比较接近生产实际,适应性强,学了就能用。

2 电焊机发展趋势

随着科技的发展,电焊机的更新速度正在加快,在上个世纪70~80年代曾盛行的直流弧焊发电机(AX系列), 现在已被淘汰。

目前,厂家普遍使用的主导电焊机为弧焊整流器(ZXG系列),其原理是交流电经整流装置获得直流电的弧焊电源,一般由初、次级绕组相隔的主变压器、半导体整流元件、以及为获得所需外特性的调节装置等组成。其优点是制造方便、价格低、空载损耗小、噪音小、焊接性能好、控制方便等。该机型大致外形构造见图3。

图3 焊机外形

未来电焊机的主导产品应该是弧焊逆变器(ZX7系列),其原理是交流电经整流逆变装置获得直流电的弧焊电源。一般由初、次级绕组相隔的主变压器、半导体整流元件组以及为获得所需外特性的调节装置等组成,大致工作流程如图4所示。

该机型的优点是,制造方便、价格低、空载损耗小、噪音小、焊接性能好、控制方便等。其大致外形构造款式如图5所示。

图5 逆变焊机外形

3 前 景

随着社会的发展,科技的进步,焊接技术正以较快的速度在发展,尤其是像激光焊接技术、等离子弧焊、电阻焊等新技术的进一步完善和推广应用,新款焊接机器人推出,焊接生产也越来越显示出它的重要性和普遍性。而与之相适应的职业教学,定将与时俱进,更加重视起焊接这门课程, 会从接轨生产实际的角度出发,对教学用焊接设备定期地进行更新换代,加强学生的动手训练,强化实践能力的培养。我国职业学校众多,社会需要一大批综合素质好、有各种专业技能,尤其是焊接操作技能的劳动者,因而教学用电焊机的发展前景是非常美好的。

参考文献

[1] 范红彬,凌勇坚. 用激光新技术优化修剪(采茶)机刀片[J].农业开发与装备, 2009(8)

[2] 凌勇坚,施忠建. 用新工艺优化潜水电泵机械密封性能[J].现代农业装备,2008(10)

[3] 王水成. 电焊钳与电缆的安全作用要领[J]. 电焊机, 2009(6)

[4] 成大先. 机械设计手册液压控制[S].北京:化学工业出版社, 2004.1

电阻点焊熔核设计的数值模拟


摘 要:在电阻点焊的熔核形成过程中,采用了逆向思维的研究思路,利用有限元软件建立轴时称热-电-力耦合场的模拟模型,研究并分析了点焊熔核形成过程的温度场,经过有限元反复的模拟分析获得所要求熔核的工艺参数.结果表明,通过有限元进行点焊熔核设计的研究方法是可行的,既节省了试验费用,又大大缩短了点焊试验周期.

关键词:电阻点焊;热-电-力耦合;熔核设计;数值模拟


( 邹帆  罗震  单平  高战蛟 )